Коэффициент тепловой эффективности экранов

Определение среднего коэффициента тепловой эффективности экранов рор по уравнению (50). [c.190]

Рис. 5.18. Температура газа на выходе из топки (а), коэффициент тепловой эффективности экранов (б) непосредственно после цикла водной очистки и динамика загрязнения экранов (в)

Такие низкие значения тепловых сопротивлений (или высокие истинные коэффициенты тепловой эффективности экранов) указывают на то, что эоловые отложения в циклах водной очистки топки удаляются с поверхности труб топочных экранов почти полностью и достигаемый уровень тепловой эффективности топки близок к максимально возможному для данной топки. [c.223]

С другой стороны, вводя коэффициент тепловой эффективности экранов if, связанный с падающим и обратным потоками излучения соотношением (6-6), запишем [c.184]

Как легко убедиться, полученное соотношение тождественно приведенной формуле (6-12). Степень черноты топки Ёт определяется здесь в зависимости от двух основных переменных эффективной степени черноты факела пламени еф и коэффициента тепловой эффективности экранов [c.185]

На рис. 6-7 приведены опытные значения коэффициентов тепловой эффективности экранов котла ТП-230-3 [c.254]

Рис. 6-7. Коэффициент тепловой эффективности экранов топки с жидким шлакоудалением по данным [Л. 26].

Коэффициент тепловой эффективности экранов [c.131]

При расчете теплообмена в топках используется коэффициент тепловой эффективности экранов , который определяется соотношением между потоками результирующего и падающего на экран излучения чем выше значение этого коэффициента, тем интенсивнее происходит теплообмен в топочной камере. [c.50]

Уравнение динамики для коэффициента.тепловой эффективности экранов 1]) = / (т) можно получить, поделив (4-44) на и учитывая граничные условия г = фо при т = 0 [c.139]

Коэффициент тепловой эффективности экранов подсчитывают по формуле [c.442]

Коэффициент тепловой эффективности экранов зависит от углового коэффициента излучения экранов X, коэффициента теплового сопротивления загрязнений труб и способа закрытия труб изоляцией [c.73]

Радиационные характеристики загрязненных тепловоспринимающих поверхностей нагрева (топочных экранов) включают в себя данные о степени черноты и поглощательной способности слоя загрязнений, а также используемые при расчетах по нормативному методу [56] данные о коэффициентах тепловой эффективности экранов. [c.16]

В расчетах теплообмена излучением широко используется коэффициент тепловой эффективности экранов, который определяется как соотношение между потоками результируюш,его и падающего излучения [c.99]

Заметим, что коэффициент тепловой эффективности экранов связан с их степенью черноты и температурой Гзл известной [361 зависимостью [c.99]

Заметим, что приведенные на рис. 3-28 и всех других рисунках величины бф и бп относятся к нормативным значениям коэффициента тепловой эффективности экранов. [c.111]

Выше были приведены данные о дисперсном составе частиц сажи и концентрации сажи в пламени при совместном сжигании мазута и природного газа. В соответствии с изменением этих величин и другими характерными особенностями топочного процесса для газомазутного факела изменяются также все основные характеристики теплового излучения топки. На рис. 4-29 приведены данные, показывающие, как изменяются в зависимости от доли мазута в тепловыделении q коэффициент тепловой эффективности экранов р, параметр температурного поля топки М, относительное заполнение топки светящимся пламенем т, а также интегральные коэффициенты поглощения сажистых частиц и трехатомных топочных газов ttp. Здесь же штриховыми линиями показаны резуль- [c.150]

Для чисто газового факела q = 0) степень черноты очень слабо изменяется по высоте топки. Степень черноты газообразных продуктов полного сгорания увеличивается с уменьшением температуры факела, а степень черноты потока сажистых частиц уменьшается в связи с их выгоранием по ходу факела. Взаимное влияние этих двух факторов приводит к тому, что степень черноты чисто газового факела мало изменяется по высоте топки. Соответственно этому при сравнительно небольшом изменении коэффициента тепловой эффективности экранов мало изменяется по высоте топочной камеры и степень черноты топки. [c.156]

Возвращаясь к методике расчета ЦКТИ [56 ], заметим, что одной из ее специфических особенностей является то, что в ней путем введения в расчет коэффициента тепловой эффективности экранов гр представляется возможным непосредственно не учитывать при расчетах теплообмена температуру поверхности слоя золовых отложений на экранах, их степень черноты и поглощательную способность. Влияние температурного поля топки при этом косвенно учитывается функцией М- . [c.166]

Основной задачей данного параграфа является установление аналитических зависимостей для определения спектральных интенсивностей падающего излучения и эффективного теплового излучения стенки. Эти величины являются исходными для определения спектрального коэффициента тепловой эффективности экранов. В качестве простейшей системы рассмотрим плоский неизотермический слой топочной среды оптической толщины Тф с осесимметричным распределением температуры Т (т). Для упрощения решения среду будем считать нерассеивающей. Как и для условий теплообмена в топках, ограничивающие стенки будем рассматривать как излучающие и отражающие поверхности, имеющие температуру Тз и степень черноты е л- Индексы, указывающие на принадлежность к спектральным величинам, для упрощения обозначений везде опустим. [c.178]

Приведенные зависимости определяют, таким образом, основные радиационные характеристики неизотермического излучающего слоя с отражающими и излучающими стенками. Они могут использоваться для определения коэффициента тепловой эффективности экранов, эффективной температуры и эффективной степени черноты слоя. Заметим, что в соответствующей формуле норматив- [c.180]

КОЭФФИЦИЕНТ ТЕПЛОВОЙ ЭФФЕКТИВНОСТИ ЭКРАНОВ [c.181]

Второй вывод, вытекающий из (5-51) и показывающий достаточно высокую общность этой зависимости, сводится к тому, что лишь при учете скачка температуры на стенке представляется возможным получить соответствующие реальным условиям значения гр даже для изотермического слоя. Действительно, из (5-42) и (5-49) следует вывод о том, что для изотермического слоя при отсутствии температурного скачка на границе (Тзл = Тс = Тф 6 = 1 Ь = 1) коэффициент тепловой эффективности экранов гр = О, что соответствует условиям адиабатной стенки (<7ст. рез — 0). В то же время для такого же изотермического слоя, но при наличии температурного скачка на границе (Тзл фТ = Тф 6 = 1 ф I) расчеты по (5-42) и (5-49) приводят к реальным значениям гр 4 О, что соответствует реальным условиям работы тепловоспринимающих поверхностей нагрева ( ст. рез Ф 0). [c.187]

Несколько иначе сказывается изменение критерия S на коэффициенте тепловой эффективности экранов. Как видно из рис. 5-10, в области значений Тф 2 увеличение S приводит к снижению в то время как в области более высоких значений (Тф > 6) имеет место противоположная зависимость г 5 от S . Область значений Тф, в которой увеличение S приводит к снижению ip, является характерной для условий сжигания угольной пыли. [c.191]

Спектральная структура коэффициента тепловой эффективности экранов г(з (К) характеризуется существенной неравномерностью. Селективные свойства слоя загрязнений определяются спектральными особенностями излучения топочной среды и загрязненных стенок экранных труб. [c.191]

Рис. 6-5. Спектральное распределение коэффициента тепловой эффективности экранов в камере горения (Я = 1,5 м) и камере охлаждения (Я = 13,4 м)

Допустим, что в топке средняя температура 7ф факела, коэффициент тепловой эффективности экранов, излучательная способность бф факела не меняются во времени. Тогда падающий тепловой поток будет пропорционален величине бф. Экранами воспринимается лишь часть излучения бфгр, а оставшаяся часть потока (1 —гр) йф будет отражена в топку и поглощена факелом. Доля поглощения составит (1 — еф) (1 -- гр) Рф. [c.182]

На рис. 5.18 показано влияние циклической водной очистки топочных экранов котлов ТП-67, П-49 и ПК-38 на тепловукх эффективность топки непосредственно после очистки [163, 169, 185]. На вертикальных осях этого рисунка представлены температура газа на выходе из топки непосредственно после очистки 0"то и соответствующий ей коэффициент тепловой эффективности экранов г )но по нормативному методу теплового расчета котельных агрегатов [109], а на горизонтальной оси—время. Моменту т=0 соответствует время перевода очистки топок с паровой обдувки на водную очистку. Топки котлов ТП-67 и П-49 очищались четырьмя дальнобойными аппаратами линейного перемещения, топка котла ПК-38 с жидким шлакоудалением — двумя глубоковыдвижными аппаратами, а топка котла того же типа с сухим шлакоудалением — одним аппаратом. [c.221]

Хотя температуры газа на выходе из топки непосредственно после цикла чистки рассматриваемых котлов существенно различаются, коэффициенты тепловой эффективности экранов iJjho при этом почти одинаковы и составляют для топки котла ТП-67 около 0,42, для ПК-38 — 0,41 и для П-49 —0,38. [c.222]

Оценку степени удаления золовых отложений с труб топочных экранов в циклах водной очистки можно провести при помощи истинного значения коэффициента тепловой эффективности экранов г ) и теплового сопротивления отложений R. При этом величина if рассчитывается как соотношение воспринятых экранами и падающих на них тепловых потоков с вычетом потока обратного излучения от золовых отложений. Таким образом, tj) показывает долю воспринимаемого экранами потока теплоты от падающего излучения. Поскольку уменьшение тепловосприятия топки со временем происходит из-за загрязнения экранных труб золовыми отложениями, определенный таким образом истинный коэффициент тепловой эффективности экранов характеризует процесс загрязнения более четко, чем коэффициент, учитывающий загрязнение топочных экранов по нормативному методу теплового расчета ijJH- Зная истинный коэффициент [c.222]

Выполненные В. В. Митором [Л. 19, 20, 21] и рядом других исследователей непосредственные измерения падающих на стенку топочной камеры потоков излучения 9пад и обратных потоков 5обр, посылаемых стенкой в топочный объем, позволили установить характерные для различных условий сжигания угольной пыли, мазута и газа численные значения коэффициентов тепловой эффективности экранов, определяемые по формуле [c.181]

Среднее значение коэффициента тепловой эффективности экранов равно произведению коэффициента загрязнения g на угловой коэффициент агэкр [c.182]

В условиях, когда коэффициент тепловой эффективности экранов г =1 поток обратного излучения обр = 0, а степень черноты топки в соответствии с формулой (6-12) равна эффективной степени черноты факела пламени (ет = бф). Этот предельный случай соответствует теплообмену между факелом и абсолютно черной холодной стенкой. При т1 ) = 0, когда обр = 9пад, степень черноты топки бт = 1. Этот предельный случай относится к адиабатической топочной камере, имитирующей абсолютно черное тело. [c.185]

Экспериментальные данные показывают (рис. II. 25), что коэффициент тепловой эффективности экранов г ) = практически не зави- дпад [c.124]

На рисунке приведены также данные о коэффициенте тепловой эффективности экранов = <7рад/ пад, установленные непосредственно при проведении опытов и по нормативному методу [56]. Воспользовавшись этими данными, несложно определить интегральную плотность потока собственного излучения пламени дф в различных зонах топочной камеры. [c.147]

Заметим, что в отличие от критерия Во, используемого в методике ЦКТИ, здесь в величину Во коэффициент тепловой эффективности экранов не входит, а вместо величины входит величина Рц. Безразмерная температура 0ф выражена в долях а не в долях Тт, как это сделано в методе [56]. В соответствии с этим изменился и вид основной расчетной формулы. Для упрощения выражений коэффициент сохранения теплоты как при изложении методики ЦКТИ, так и при изложении методики ВТИ — ЭНИНа везде опущен. [c.166]

При расчетах теплообмена в топках широко используется коэффициент тепловой эффективности экранов (КТЭ) гр, естественно связанный с рассмотренными выше тепловым сопротивлением загрязнений / зл и их степенью черноты вал. Так, в методе ЦКТИ [56 ] с помощью численных значений КТЭ условно задаются граничные условия теплообмена на загрязненных тепловоспринимающих поверхностях нагрева, определяющие их относительное тепловоспри-ятие. Имеющиеся опытные данные показывают сравнительно низкие значения КТЭ, особенно при сжигании угольной пыли и сланцев. В расчетах теплообмена в топках обычно используется так называемый коэффициент загрязнений = ijVx, учитывающий снижение тепловосприятия экрана вследствие загрязнения, где ж — угловой коэффициент экрана. По данным [56 ] для угольной пыли t = 0,35. . . 0,55, для мазута = 0,55 и для газа = 0,65. Особенно низкое значение = 0,25 рекомендуется для сланцев северо-западных месторождений. Величина t заметно снижается для ошипованных экранов, покрытых огнеупорной массой (С = 0,2) или закрытых шамотным кирпичом (С = 0,1). В высоконапряженных топочных камерах тепловая эффективность экранов увеличивается примерно на 15—20 %. [c.181]

На рис. 5-9 и 5-10 приведены данные В. П. Трофимова и К- С. Адзерихо, показывающие влияние рассеяния на эффективную полусферическую степень черноты неизотермического слоя среды с отражающими и излучающими стенками, а также на коэффициент тепловой эффективности экранов. Для описания температурного поля принят температурный профиль Шлихтинга с температурой в центре слоя Гц. [c.191]

По величинам Qpes / njQnaa / несложно найти коэффициент тепловой эффективности экранов в различных зонах топочной камеры, [c.218]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...