Устойчивость балок вертикальных стенок балок

Помимо общей устойчивости должна быть обеспечена местная устойчивость элементов балок. Вертикальная стенка балок может потерять устойчивость от действия касательных напряжений от изгиба, нормальных сжимающих напряжений от изгиба и сжимающих напряжений от местной нагрузки. Для обеспечения устойчивости стенка укрепляется поперечными и продольными ребрами. Сжатый пояс тоже должен быть проверен на устойчивость. [c.75]

В качестве основной конструктивной схемы главных балок в настоящее время принята коробчатая балка с симметрично расположенным рельсом (рис. 204). Главная балка состоит из двух вертикальных стенок и двух горизонтальных поясов (верхнего и нижнего). Давления ходовых колес грузовой тележки передаются симметрично на каждую вертикальную стенку.-Горизонтальные нагрузки на металлоконструкцию моста, возникающие в периоды пуска и торможения крана, воспринимаются верхним и нижним поясами. Пространственная жесткость главных балок коробчатого сечения достигается постановкой по всей длине диафрагм. Для предотвращения деформирования верхнего пояса от давления колес, кроме основных больших диафрагм 1, обеспечивающих местную устойчивость стенок, размещаются промежуточные малые "диафрагмы 2. Такая конструкция главных балок достаточно хорошо воспринимает как вертикальные, так и горизонтальные нагрузки. [c.392]

Усталость приводных ремней 463 Устойчивость вертикальных стенок балок составных 678 --вертикальных стенок клепаных балок 678 — — клепаных балок общая 677 [c.848]

И повышают устойчивость балок. Большие диафрагмы по высоте почти равны высоте стенки. При значительной высоте в них вырезают прямоугольные с закруглениями отверстия. Между нижней кромкой большой диафрагмы и нижним поясом балки имеется зазор. При расположении рельсов по осям балок диафрагмы являются для них опорами, участвуя в передаче нагрузок на вертикальные стенки. В этих случаях верхние кромки диафрагм при- [c.236]

В вертикальных стенках балок, в которых т 0,4[а]р, должно соблюдаться условие устойчивости [77] [c.283]

В случаях, когда пролетное строение моста имеет настил, прикрепленный к сжатому поясу и препятствующий повороту сечения балки, проверка общей устойчивости балок не требуется. Поскольку общая устойчивость коробчатых балок, обладающих большой жесткостью при кручении, как правило, обеспечивается, то при их проектировании, после расчета на прочность и (в необходимых случаях) на выносливость производится проверка сжатых поясов и стенок на местную устойчивость. При этом учитывается, что потеря устойчивости вертикальных стенок может вызываться касательными напряжениями изгиба нормальными (сжимающими) напряжениями изгиба и нормальными (сжимающими) напряжениями от нагрузки, приложенной к верхней кромке стенки балки. [c.261]

Этим заключением можно воспользоваться при выяснении вопроса о расположении уголков жесткости, подкрепляющих вертикальную стенку высоких двутавровых балок.Предполагая расстояние между уголками жесткости меньшим высоты стенки и применяя формулу (18), заключаем, что с вопросом устойчивости стенкн можно не считаться, если расстояние между уголками жесткости не превосходит 100 б. В противном случае достаточный запас устойчивости должен быть оправдан при помощи формулы (18) ). [c.420]

Если бы мы принимали во внимание только вертикальную стенку балки, то предположения предыдущего параграфа были бы выполнены полностью. Но не принимать во внимание горизонтальных полок нельзя, так как они в рассматриваемом явлении играют существенную роль. Мы на основании предыдущего знаем, что при переходе плоской формы равновесия в искривленную кроме изгиба приходится учитывать и кручение. В шестой главе мы уже детально занимались кручением прокатных балок и в 70 нашли удобное приближенное решение для двутавровой балки. Но в задаче об устойчивости плоской формы равновесия при изгибе кручение следует рассматривать совершающимся при других граничных условиях на концах балки, чем в случае чистого кручения. Как и в предыдущем параграфе, мы рассмотрим случай балки, защемленной одним концом. Если бы на свободном конце такой балки действовал крутящий момент, ось которого совпадала бы с осью балки, то мы не получили бы случая чистого кручения, так как на защемленном конце поперечное сечение вынуждено оставаться плоским, в то время как в случае чистого кручения оно перекашивалось бы ). Чтобы осуществить такие граничные условия в точности, можно поступить так воспрепятствовать повороту обоих концов балки около оси ее, а к среднему сечению приложить некоторый момент. Тогда вследствие симметрии среднее поперечное сечение будет оставаться плоским. Само собой разумеется, что сказанное относится к балке любого сечения. В предыдущем параграфе в случае прямоугольного сечения мы это обстоятельство оставляли без внимания, так как там оно большого влияния не оказывало. В случае же двутавровой балки дело обстоит иначе. Сохранение плоской формы концевого сечения имеет здесь потому большее влияние на угол закручивания балки, который получается от действия на свободный конец крутящего момента, что в силу рассматриваемого граничного условия горизонтальные полки, особенно вблизи места защемления, работают на изгиб. Подобный случай кручения стержня эллиптического сечения при [c.335]

Поперечные балки приварены к основным продольным балкам 20, примыкающим к боковым стенкам. Для воспринятия перерезывающих сил от поперечных балок в балках 20 поставлены косынки, которые служат как бы продолжением вертикальных стенок поперечных балок. Стяжные ящики 1, расположенные по концам рамы, состоят из коробки, в которой помещается ударно-тяговый прибор, хребтовой балки, раскосов 9 и лобового листа 6. Сверху к балкам рамы приварены листы толщиной 3 мм. Для повышения устойчивости листы упрочнены стрингерами, которые одновременно служат для крепления агрегатов. [c.37]

Фиг. 50. Кондуктор для сборки двутавровых балок, двутавров I, установлено два ряда упоров. Ряд упоров 2 приварен к полкам двутавров 1, а второй ряд упоров 3 с прижимными винтами 4 прикреплен к двутаврам болтами. Упоры 3 передвигаются в зависимости от высоты собираемой балки. Кромки неподвижных упоров 2 находятся в плоскости, перпендикулярной к полкам двутавров /. На двутаврах / установлены опоры 5 и 5 с приваренными к ним планками 7. Опоры 5 приварены к раме. Опоры 6 устанавливаются по заданной высоте собираемой балки и для устойчивости крепятся к опорам 5 при помощи съемной накладки 8. На специальные винты 9, прикрепленные к уголкам 10, опираются полки собираемых балок. Со стороны подвижной опоры уголки с винтами 9 передвигаются в зависимости от нужного положения устанавливаемого поясного листа балки. При сборке балок в кондукторе в первую очередь укладывают вертикальную стенку на опоры

Для устойчивости, жесткости балок и передачи давления ходовых колес на вертикальные стенки главных балок в их конструкцию введены диафрагмы. С внешней стороны балок расположены площадки одна для размещения и обслуживания механизма передвижения крана, другая — для установки и обслуживания тОкоподвода крановой тележки. Главные балки крана связаны концевыми балками, сваренными из листовой стали. На концевых балках монтируются ходовые колеса. Для удобства транспортировки и монтажа концевые балки имеют один или два стыка. [c.222]

Применяются также рамы, изготовленные сваркой из прокатных уголков и гнутых профилей. Для избежания потери устойчивости, если высота Яс плоских стенок балок превышает (50- -70) б, где б — толщина стенки, а также, если горизонтальные листы выступают над вертикальными, вводятся ребра жесткости, а расстояния между соседними ребрами [c.362]

В мостах открытого типа устойчивость балок обеспечена конструктивной формой главных балок. Балки в мостах открытого типа имеют коробчатое замкнутое сечение и состоят из двух вертикальных и двух горизонтальных листов. Устойчивость вертикальных стенок обеспечивается наличием внутренних диафрагм. [c.284]

Ширину горизонтальною листа балки (см. рис. 158,в, сечение Б —Б) из условий обеспечения горизонтальной жесткости принимают в пределах В = = (1/2... 1/3)/16, она должна быть не менее = (1/40..,1/50) L. Толщина вертикальных листов балок должна составлять не менее 5 мм. При отношении высоты листа h к его толщине 5 в пределах 80 .160 вертикальную стенку усиливают во избежание потери местной устойчивости поперечными вертикальными ребрами жесткости. При /)/5 > 160 для балок из малоуглеродистых сталей кроме поперечных ребер жесткости применяют также продольные ребра. Малые ребра жесткости, располагаемые в сжатой зоне, увеличивают устойчивость листа балки и улучшают условия опирания рельса. Их устанавливают с шагом, определяемым по условию прочности рельса. Большие ребра жесткости, устанавливаемые вдоль высоты балки, закрепляют у опор на расстоянии, равном примерно высоте стенки балки, а в средних сечениях, где касательные напряжения изгиба яв- [c.232]

Для очень длинных пластин (что соответствует отсутствию ребер жесткости) 22 следует принять 4,4. Критические касательные напряжения имеют значительно меньшую величину, чем нормальные. Для повышения следует уменьшить а/йд,. Поэтому сближение вертикальных ребер жесткости увеличивает местную устойчивость вертикальной стенки. В действительности стенка сварных балок, как правило, бывает подвержена одновременному действию напряжений о и т. Стенка не представляет пластины свободно опертой по контуру, а частично защемлена по краям это обстоятельство повышает ее устойчивость. Чтобы устранить возможность потери устойчивости от касательных напряжений, а также от комбинаций касательных и нормальных [105], необходимо соблюдать следующее [c.288]

Главные балки снабжаются большими и малыми (по высоте) диафрагмами, которые придают устойчивость вертикальным стенкам, предотвращают местный изгиб верхнего пояса и повышают общую устойчивость балок. Высота больших диафрагм почти равна высоте стенки. Иногда в них делают прямоугольные с закругленными углами отверстия. Между нижней кромкой большой диафрагмы и нижним поясом балки имеется зазор. При расположении рельсов по осям балок диафрагмы являются для них опорами, участвуя в передаче нагрузок на вертикальные стенки. В этих случаях верхние кромки диафрагм приторцовывают к верхним поясам балок. [c.208]

Жесткие вертикальные направляющие, смонтированные на тележке портала, обеспечивают устойчивое положение рабочего органа при рыхлении смерзшегося груза внутри кузова полувагона, особенно у его боковых стенок, что важно для обеспечения их сохранности, Размещенные на направляющих специальные ограничители опускания рыхлящих клиньев исключают опасность контактного повреждения крышек люков, хребтовой и поперечных балок рамы полувагонов. При этом обеспечивается 50-миллиметровый зазор между лезвиями рыхлящих клиньев (в их нижнем рабочем положении) и хребтовой балкой полувагона. [c.81]

При сварке балок таврового сечения их закрепляют в опорном башмаке кантователя (рис. 70) так, что при вертикальном положении стенки тавра центр тяжести балки располагается выше центра окружности опорной поверхности башмака. В этом случае устойчивое положение башмака с балкой достигается при наклоне стенки балки в ту или иную сторону, т. е. в положение, удобное для сварки поясных швов. [c.30]

Очевидно, что для улучшения эффективности работы балок при конструировании тонкостенных полых элементов, таких, как обвязочные брусья спортивных и гоночных автомобилей, имеющих плоскую конструкцию кузова, желательно как можно дальше разносить материал профиля по верхнему и нижнему поясам, с тем чтобы увеличить момент инерщ1и сечения. Но делать это можно, если толщина вертикальной стенки достаточна для сохранения устойчивости при действии касательных напряжений и напряжений сжатия. Для более полного использования несущей способности требуется усиливать поперечные сечения с помощью шпангоутов или кольцевых рам. [c.85]

Сварные рельсы-балки фирмы Демаг показаны на рис. 5.12, г. Их изготовляют высотой h = 360 мм и массой q 70 кг/м (тип TSU-360), h = 485 мм и <7 == 85 кг/м (тип TSU-485), h — 660 мм и 9 = 105 кг/м (тип TSU-660) и рассчитывают на работу тележек грузоподъемностью до 12 т. Для предохранения вертикальной стенки толщиной 6 мм от потери местной устойчивости при работе балки на поперечный изгиб к ней приварены наклонные полосы-диафрагмы. Такая конструкция, хотя и способствует снижению массы рельсов-балок, в массовом изготовлении более трудоемка, чем конструкция балок, изображенных на рис. 5.12, бив. [c.104]

Шпренгельные балки имеют массу, меньшую чем балок коробчатого сечения, и при применении гнутых профилей достаточно технологичны. Балка жесткости главной балки выполнена из листов толщиной 6 мм и имеет открытое П-образное сечение с отбортовкой кромок. Отбортовка увеличивает жесткость и устойчивость вертикальных стенок (что имеет особо важное значение для алюминиевых конструкций) и общую жесткость балки в горизонтальном направлении, а применение балок П-образного профиля дает возможность устранить все продольные швы, необходимые при сварке балок замкнутого коробчатого сечения, и значительно уменьшить трудоемкость изготовления балок. Затяжка выполнена из двух уголков 100x80x7 мм, а стойки — из четырех уголков, которые после сварки попарно образуют швеллерное сечение. Концевая балка имеет такое же сечение, как и балка жесткости, и отличается от неа только размерами. [c.224]

Пояса сварных балок состоят только из листов, Наиболее целесообразна конструкция с одним поясным листом, толщина которого не должна превышать 50 мм для балок из углеродистых и 40 мм — из низколегированных сталей во избежание хрупких разрушен41Й [0.51, 33, 44, 89]. На рис. ГП.1.7, а— приведены соотношения размеров злементов сжатых поясов сварных и кле паных балок из условий их устойчивости (см. табл. П1.1.9). Для одностенчатых балок возможно также применение для поясов прокатных тавров 140], между котьрыми вваривается вертикальный лист. В поясах клепаных балок рекомендуется, чтобы площадь поясных уголков составляла не менее 30 % от площади пояса. Толщину уголков желательно принимать не меньшей, чем толщина стенок. Ширина полок уголков 0,Ш, где h — высота балки, см. Ширина поясных листов назначается с таким расчетом чтобы они перекрывали поясные уголки не менее чем на 10 мм с каждой стороны. Количество поясных листов следует брать возможно меньшим (1—3). [c.349]

Продольное членение ортотропных плит по сравнению с поперечным обеспечивает сокращение числа поперечных стыков покрывающего листа и продольных ребер. В приведенной на рис. 10.14, б конструкции коробчатого пролетного строения в пределах стенок применены вертикальные ребра жесткости таврового сечения и горизонтальные ребра жесткости только с наружной стороны стенок. Тавровые ребра жесткости обладают большей, чем полосовые ребра, изгибной жесткостью и тем самым наилучшим образом обеспечивают недеформируемость контура коробчатых балок и устойчивость их стенок. [c.252]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...