Устойчивость стенки балки

Расстановку поперечных ребер жесткости нужно производить на таком расстоянии а, чтобы обеспечить устойчивость стенки балки. Ребра жесткости располагают на расстоянии не больше двух высот стенки (2 ) и не менее одной высоты (Л , а также в местах приложения больших сосредоточенных нагрузок в местах присоединения других балок и, наконец, в опорах. Правильность выбора расстояния между ребрами проверяется по формуле из норм и технических условий проектирования стальных конструкций (Н и ТУ 121-55) [c.132]

Устойчивость стенок балки у ее концевого участка проверяем по касательным напряжениям. За расчетную принимаем высоту листа, наибольшую для данного участка /г = 600 мм (см. рис. 49 и 50, б) принятое расстояние между диафрагмами ар = 1100 мм. [c.180]

Проверка местной устойчивости стенки балки. Определяем условную гибкость стенки [c.214]

Для проверки местной устойчивости стенки балки выделяем два расчетных отсека — первый у опоры, где наибольшие касательные напряжения, и второй в середине балки, где наибольшие нормальные напряжения (рис. 7.7,а). Так как длина отсека а=2 м превышает его высоту А /=Аш=1,2 м, то напряжение проверяем в сечениях, расположенных на расстоянии 0,5Ла,=0,5Х X 120=60 см от края отсека длину расчетного отсека принимаем ао=Лш=1200 мм. Вычисляем Хг и Х2 . [c.214]

Проверяем местную устойчивость стенки балки первого Отсека. Расположение катков кранов и эпюры Р иМ показаны на рис. 7.7,6. Опорная реакция [c.214]

Проверяем устойчивость стенки балки в среднем (третьем от конца) отсеке, середина которого расположена на расстоянии х = 5,4 м от опоры (рис. 7.7, в). Нагрузку от колеса крана располагаем посередине длины расчетного отсека. Для упрощения можно также принимать расположение крановой нагрузки по схеме, приведенной на рис. 7.5, а, при которой определяют максимальный момент в пролете балки. [c.217]

Несущая способность балок. Проведенные испытания составных балок из алюминиевых сплавов еще раз подтвердили известное положение о том, что потеря устойчивости стенкой балки не означает еще исчерпания ее несущей способности, а характеризует только переход данной конструкции в новое состояние, при котором она начинает работать по другой схеме. [c.246]

Поверка местной устойчивости стенки балки производится с учетом нормальных ( а. ),, скалывающих ( т ) напряжений и напряжений смятия Последние [c.589]

Рис. 3.15. К проверке местной устойчивости стенки балки

Местная устойчивость стенки балки в четвертом отсеке обеспечена. [c.123]

Проверяем устойчивость стенки балки на касательные напряжения. Находим среднее касательное напряжение [c.293]

Определить прогиб посередине И/угол поворота у опоры тонкостенной стальной балки с учетом деформации сдвига стенки, считая устойчивость стенки обеспеченной (У=500 ц=0,3). [c.132]

Под действием момента М в обоих поясках балки будут возникать нормальные напряжения разных знаков, причем тот из поясков, в котором будут иметь место сжимающие напряжения, при известных условиях может потерять устойчивость, изогнувшись в плоскости, нормальной к стенке балки, что, естественно, повлечет за собой потерю устойчивости всей конструкции. [c.181]

Описанный способ расчета неразрезных балок требует ряда оговорок и ограничений. Во-первых, он относится к статическим нагрузкам. Во-вторых, физическая картина разрушения балки и при статической нагрузке гораздо сложнее той, весьма упрощенной, схемы образования пластических шарниров, о которой речь шла выше. Пластическая деформация не сосредоточивается в одном сечении, а распространяется по длине балки. Затем исчерпание грузоподъемности может произойти не только за счет пластических деформаций, а и за счет потери устойчивости как всей балки в целом, так и листов сжатого пояса или стенки балки. Таким образом, переход к практическому приложению этого метода расчета даже при статических нагрузках требует повышения внимания к проверкам балки на устойчивость. [c.443]

Двутавровые сварные балки изготавливают высотой до 2000 мм при толщине стенки 10...16 мм и толщине полок 16...50 мм. Балки высотой более 800 мм имеют на стенке поперечные ребра жесткости, обеспечивающие ее местную устойчивость при эксплуатационных нагрузках (рис. 190). При сборке двутавровой балки необходимо обеспечить симметрию и взаимную перпендикулярность полок и стенки, прижатие их друг к другу с допускаемыми по чертежу местными зазорами в стыках и соединение прихватками. Для этого используют сборочные приспособления с винтовыми и пневматическими прижимами. Например, для сборки балки, показанной на рис. 190, использовано приспособление, выполненное из 12 стоек (рис. 191), состоящих из бокового упора 1, винтового прижима 5 и нижних упоров 7, располагаемых на основании 6. Для предотвращения потери устойчивости стенки при зажиме использована [c.380]

В металлоконструкциях из алюминиевых сплавов целесообразно использовать тонкостенные элементы, устойчивость которых повышают ребрами жесткости. Эти жесткие тонкостенные элементы получают прокаткой или прессованием (рис. 188). Применение прессованных профилей позволяет без использования косынок и других дополнительных элементов получать наиболее экономичные сечения балок. Так, для трехгранных пролетных балок (рис. 188, а) в качестве ездовой балки монорельсовой тележки используют двутавровый профиль (рис. 188, в), к утолщенным полкам которого болтами прикреплены сменные рельсы, также изготовленные из легкого сплава. Верхние полки двутавра выполнены наклонными для удобства стыкования со стенками балки. Для решетчатых трехгранных пролетных [c.508]

Вспомогательную стенку коробчатой балки иногда выполняют в виде безраскосной фермы (рис. 191, а), основная несущая стенка для обеспечения устойчивости имеет продольные элементы жесткости (рис. 191, б), а отверстия в стенке балки -отбортовку. [c.511]

ЛИШЬ В ТОМ случае, если бы разрушение балок в действительности происходило или от срезания по площадкам с наибольшими касательными напряжениями, или от разрыва по площадкам с наибольшими растягивающими напряжениями. Опыты, однако, показывают, что даже в лабораторной обстановке нельзя получить разрушений балки от среза или разрыва по площадкам наибольших напряжений. При статическом испытании разрушение балки является обыкновенно следствием недостатка устойчивости стенки или сжатого пояса балки. При повторных нагрузках причиной разрушения явится усталость металла, с которой нужно считаться в точках с большими местными напряжениями . Устойчивость конструкции и возможность явления усталости металла нужно рассмотреть в первую очередь при оценке прочности балки. [c.414]

Если бы мы принимали во внимание только вертикальную стенку балки, то предположения предыдущего параграфа были бы выполнены полностью. Но не принимать во внимание горизонтальных полок нельзя, так как они в рассматриваемом явлении играют существенную роль. Мы на основании предыдущего знаем, что при переходе плоской формы равновесия в искривленную кроме изгиба приходится учитывать и кручение. В шестой главе мы уже детально занимались кручением прокатных балок и в 70 нашли удобное приближенное решение для двутавровой балки. Но в задаче об устойчивости плоской формы равновесия при изгибе кручение следует рассматривать совершающимся при других граничных условиях на концах балки, чем в случае чистого кручения. Как и в предыдущем параграфе, мы рассмотрим случай балки, защемленной одним концом. Если бы на свободном конце такой балки действовал крутящий момент, ось которого совпадала бы с осью балки, то мы не получили бы случая чистого кручения, так как на защемленном конце поперечное сечение вынуждено оставаться плоским, в то время как в случае чистого кручения оно перекашивалось бы ). Чтобы осуществить такие граничные условия в точности, можно поступить так воспрепятствовать повороту обоих концов балки около оси ее, а к среднему сечению приложить некоторый момент. Тогда вследствие симметрии среднее поперечное сечение будет оставаться плоским. Само собой разумеется, что сказанное относится к балке любого сечения. В предыдущем параграфе в случае прямоугольного сечения мы это обстоятельство оставляли без внимания, так как там оно большого влияния не оказывало. В случае же двутавровой балки дело обстоит иначе. Сохранение плоской формы концевого сечения имеет здесь потому большее влияние на угол закручивания балки, который получается от действия на свободный конец крутящего момента, что в силу рассматриваемого граничного условия горизонтальные полки, особенно вблизи места защемления, работают на изгиб. Подобный случай кручения стержня эллиптического сечения при [c.335]

Нормальные напряжения о при проверках местной устойчивости определяются как краевые сжимающие напряжения на расчетной границе отсека (участка стенки балки, ограниченного поясами и поперечными ребрами жесткости). Если длина проверяемого отсека не превосходит его высоты, то с определяется по среднему значению изгибающего момента в пределах отсека если длина отсека превосходит его высоту, то а вычисляется по среднему значению момента для наиболее напряженного участка с длиной, равной высоте отсека. [c.392]

При изгибе балок с ребрами на отдельные пластины (части стенки балки) действуют еще сжимающие и растягивающие усилия, что тоже повлияет на устойчивость пластин. Кроме того, свободное закрепление сторон пластин можно допустить у ребер, а у полок нужно считать 9 31 [c.131]

Балки из стеклопластиков могут найти применение в помещениях с химически агрессивной средой и в специальных сооружениях, в которых присутствие металла исключено. На рис. 111 изображена конструкция двутавровой балки, разработанная нами целиком из стеклопластика. Стенка балки состоит из двух волнистых листов стеклопластика с неориентированными стеклянными волокнами для поясов использованы швеллеры из высокопрочного стеклопластика с ориентированным расположением стеклянных волокон. Волнистое сечение стенки обеспечивает устойчивость балки без устройства дополнительных ребер жесткости. На опорах стенка усиливается трубой из стеклопластика и пенопластом, вклеиваемым внутрь трубы. Стенка и пояса стыкуются вразбежку. Стык поясов устраивается ва клею на [c.245]

Критические напряжения (при расчете стенок балки на устойчивость) [c.176]

Для обеспечения устойчивости вертикальных стенок балки между ними установлены поперечные листы (диафрагмы) по схеме, показанной на рис. 49. Принятое расстояние между диафрагмами / = 2000 мм. Это расстояние проверяем из условия устойчивости [c.178]

Рис. 50. Схемы к проверке устойчивости стенок главной балки моста

В качестве основной конструктивной схемы главных балок в настоящее время принята коробчатая балка с симметрично расположенным рельсом (рис. 204). Главная балка состоит из двух вертикальных стенок и двух горизонтальных поясов (верхнего и нижнего). Давления ходовых колес грузовой тележки передаются симметрично на каждую вертикальную стенку.-Горизонтальные нагрузки на металлоконструкцию моста, возникающие в периоды пуска и торможения крана, воспринимаются верхним и нижним поясами. Пространственная жесткость главных балок коробчатого сечения достигается постановкой по всей длине диафрагм. Для предотвращения деформирования верхнего пояса от давления колес, кроме основных больших диафрагм 1, обеспечивающих местную устойчивость стенок, размещаются промежуточные малые "диафрагмы 2. Такая конструкция главных балок достаточно хорошо воспринимает как вертикальные, так и горизонтальные нагрузки. [c.392]

Опыт показывает, что стальные двутаврового профиля балки никогда не могут быть разрушены только в результате наступления текучести по всему сечению. Чаще наблюдается потеря устойчивости пояса (фиг. 250) или устойчивости стенки. Таким образом, повышение допускаемых напряжений, к которому сводится в данном случае применение метода расчёта по допускаемым нагрузкам, требует особого внимания к прог веркам устойчивости элементов балок. [c.326]

Развитие трещины по длине, ослабление сечения, потеря устойчивости стенки, обрушение балки [c.99]

Потеря устойчивости стенки и перенапряжение балки [c.101]

Если двутавровая балка имеет очень тонкую стенку, то раньше потери устойчивости всей балки может произойти выпучивание ее стенки (рис. 16.3, г). [c.477]

Проверка устойчивости стенок в балках не требуется при отсутствии местного напряжения (ам=0) [c.72]

По выбору размеров балки-стенки и анизотропной полосы рекомендации отсутствуют. При выборе размеров балки-стенки следует учесть особенности расчета этих конструкций стенка балки воспринимает только перерезывающую силу, шарнирная рама — изгибающий момент. Кроме того, должна быть исключена потеря устойчивости стенки. [c.135]

Сварные составные балки могут быть сплошностей-чатыми или со стенкой с круглыми, овальными или многоугольными отверстиями, которые используют для прокладки инженерных коммуникаций и других целей (рис. 35,а, б). В промежутках между отверстиями устраивают поперечные ребра жесткости, обеспечивающие устойчивость стенки. [c.59]

Наряду с общей потерей устойчивости в балках может произойти местная потеря устойчивости стенки от касательных напряжений (преимущественно вблизи опор) (рис. 43), устойчивость стенки и пояса от нормальных напряжений (рис. 44) и от одновременного действия нормальных и касательных напряжений, а также потеря устойчивости сжатого пояса балки от действия нормальных напряжений (рис. 45). [c.68]

Вблизи опоры стенка балки может потерять устойчивость (см. рис. 43, а) и выпучится под влиянием сжатия, образуя волны, наклонные к продольной оси балки под углом 45°. Для предупреждения выпучивания ставят поперечные вертикальные ребра жесткости (см. рис. 43, е), пересекающие возможные волны выпучивания. Шаг ребер зависит от гибкости стенки, наличия односто- [c.69]

Проверяем устойчивость стенки балки в месте изменения сечения балки (см. рис. 4.8, б). Расчетный момент в сечении 1—1 AIi=773kH.m, поперечная сила Qt = = д- л =617—137.1,5=411 кН. [c.108]

Проверяем устойчивость стенки балки по формуле (79) СНиП прн О1ос =0 [c.217]

На основании этого можно заключить, что устойчивость стенки двутавровой балки в месте наибольшего изгибающего момента будет наверное обеспечена, если толщина стенки не меньше 1/140 высоты стенки. При меньших значениях толщиды надлежащий запас устойчивости должен быть оправдан расчетом. [c.421]

Расчетная высота стенки в клепаных балках прини4лается между ближайшими к оси стенки рисками поясных уголков в сварных балках полная высота стенки. Стенку можно, не проверять на устойчивость, если условная гибкость стенки Яо = = /го Rp/E/6 не превышает значений 3,5 -- при отсутствии местного иапряжения в балках с двусторонними поясными швами 3,2 — то же в балках с односторонними поясными швами 2,5 — при наличии местного напряжения балках с двусторонними поясными швами [0.61 ], Для повышения устойчивости стенок балок с круглыми вырезами рекомендуется их кромки подкреплять от-бортовкой или кольцом. Толщину кольца следует принимать не менее 26, ширину — не менее 36 [42]. [c.391]

Особенности расчета к ран о в б о л ь ш о й г р у з о п о д ъ е м-ности связаны с большими размерами поперечных сечений пролетных балок и опор. Нацример, пролетная балка крана грузоподъемностью 900 т с пролетом 185 м имеет трапециевидное сечение высотой 13 600 мм и шириной по верхнему поясу 10 000 мм [441. Стенки балки переменной по высо ге толщины имеют по девять рядов горизонтальных ребер жесткости. Основные проблемы расчета таких балок — это расчет и конструкция диафрагм, обеспечивающих неизменяемость поперечного контура балки, и вопросы местной устойчивости стенок [21 ]. [c.450]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...