Предел текучести при изгибе

Для увеличения чувствительности метода на один из концов образца прикреплен удлинитель с нанесенной на торец визирной риской. С помощью оптико-измерительного устройства наблюдают за положением риски после каждой очередной разгрузки образца, измеряя невозврат к исходному положению. За исходное положение риски принимается положение перед началом испытаний подготовленного образца. Невозврат риски свидетельствует о начале пластической деформации поверхностного волокна. Увеличение нагрузки при каждом новом повторном нагружении зависит от уровня прочности материала и обычно оценивается предварительными испытаниями. Испытания продолжаются до достижения остаточного прогиба образца, соответствующего остаточному удлинению поверхностного волокна на 0,2%, т. е, до достижения предела текучести при изгибе. [c.39]

При изгибе образца с симметричным поперечным сечением на одной его стороне возникают растягивающие, а на противоположной — сжимающие напряжения. Напряжения увеличиваются по мере удаления в обе стороны от нейтральной оси, где они равны нулю, и достигают максимальных значений на наружных сторонах образца. Если напряжения достигают при этом предела текучести, то наступает пластическое течение. Предел текучести при изгибе, значение которого используется в инженерных расчетах, для большинства металлических материалов приблизительно на 20 % превосходит предел текучести при растяжении. Он рассчитывается по формулам для упругого изгиба в предположении линейного распределения напряжений по сечению вплоть до достижения крайними растянутыми волокнами заданного допуска иа остаточное удлинение при определении предела текучести. При оценке реального предела текучести учитывается действительное распределение напряжений ио сечению образца при изгибе. Нагрузка при испытаниях на изгиб достигает 10 Н. [c.11]

По найденному значению определяют соответствующий изгибающий момент MJ, пользуясь тем же графическим приемом, что и при испытании на растяжение, а затем и условный предел текучести при изгибе по формуле (3), который в силу приближенности этой формулы оказывается всегда большим, чем предел текучести при растяжении (для конструкционной стали обычно на 15—25%). [c.463]

Определение предела текучести при изгибе не представляет затруднений для материалов, дающих на первичной диаграмме изгиба явно выраженную площадку текучести (кривая Д на фиг. 59). В этом случае ордината [c.30]

Фиг. 60. Графическое определение предела текучести при изгибе,

Величины пределов текучести при изгибе получаются всегда большие, чем при растяжении. В силу неоднородности напряжённого состояния [3] предел текучести при изгибе зависит от формы поперечного сечения образца. На фиг. 61 показано соотношение [c.30]

Давиденков Н. Н., Определение условного предела текучести при изгибе и при кручении, Заводская лаборатория 3, 1938. [c.48]

При изгибе можно определять пределы упругости, пропорциональности и текучести с точным замером деформаций. Различают два вида условных пределов текучести при изгибе, подсчитанных по определенному допуску на остаточное удлинение крайних волокон (например, 0,2 %) [c.196]

Предел текучести при изгибе, кгс/мм. ...............9—10 [c.523]

Предел текучести при изгибе От можно определять по формулам для углеродистой стали [c.22]

Влияние продолжительности выдержки (5—160 с) на предел прочности и предел текучести при. изгибе при данной температуре закалки меньше, чем влияние самой температуры закалки (табл. 68). [c.196]

Предел текучести при изгибе стали марки К1, подвергшейся электрошлаковому переплаву, обычно несколько ниже, чем стали обычного качества однако предел прочности при изгибе при любых температурах закалки больше. Предел прочности при изгибе инструментальных сталей с меньшим содержанием углерода (1,3%) все же больше, чем сталей с 2% С, но эти стали точно также чувствительны к температуре закалки. [c.196]

ТАБЛИЦА 68. ПРЕДЕЛ ПРОЧНОСТИ И ПРЕДЕЛ ТЕКУЧЕСТИ ПРИ ИЗГИБЕ ИНСТРУМЕНТАЛЬНОЙ СТАЛИ МАРКИ К1 В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ТЕМПЕРАТУРЫ ЗАКАЛКИ [c.197]

Оо,2 пзг— предел текучести при изгибе h — толщина образца [c.139]

При расчетах на изгиб и кручение для пластичных материалов можно учитывать повышение несущей способности в результате перераспределения напряжений по сечению за счет пластических деформаций 10.57, 26, 41]. Степень повышения несущей способности зависит от многих факторов, из которых основными являются форма сечения и механические характеристики материала. Практически это учитывается путем условного повышения предела текучести при изгибе и и кручении т,,. к- [c.85]

Математические ожидания пределов текучести при изгибе и кручении определяются по данным, аналогичным приведенным в п. 1.12, где вместо них используются их средние значения. Коэффициенты вариации при изгибе и кручении принимаются равными коэффициентам вариации при растяжении. [c.113]

Предел текучести при изгибе определяют при наличии на диаграмме площадки текучести (кривая Зиа фиг, 20) по ординате [c.9]

Стрелу прогиба, соответствующую пределу текучести при изгибе для первой схемы нагружения (фиг. 1б) подсчитывают по формуле [c.9]

Величины пределов текучести при изгибе получаются всегда большими, чем при растяжении. [c.10]

Условный предел текучести при изгибе рассчитывали по формуле [c.147]

Здесь 00,2 — предел текучести при изгибе 00,2 — предел текучести при растяжении (60,2 = 0,002) Е — модуль упругости. [c.117]

Отличительной особенностью испытаний на изгиб, также как и на кручение, является неравномерное распределение напряжений по сечению образца. Вследствие этого при изгибе, также как и при кручении, различают два вида предела текучести [5] номинальный, рассчитываемый по формулам упругого изгиба в предположении линейного распределения напряжений по сечению вплоть до достижения крайними растянутыми волокнами заданного допуска на остаточное удлинение при определении предела текучести, и р е а л ь-н ы й, учитывающий действительное распределение напряжений по сечению образца при изгибе и определяемый как истинное напряжение, при котором в крайних волокнах образца возникает остаточная деформация, равная по величине заданному условному допуску. Обычно при определении пределов текучести при изгибе, также, как и при растяжении, принимается допуск на остаточное удлинение, равный 0,2%. [c.39]

Номинальный предел текучести при изгибе, значение которого используется в инженерных расчетах, для большинства металлических материалов приблизительно на 20% превосходит предел текучести при растяжении. [c.39]

Опыты С. И. Ратнер показали, что величина 5 j > определенная по описанной методике, хорошо совпадает с пределом оо,2, найденным при растяжении, что указывает на отсутствие влияния неоднородности, имеющейся при изгибе и отсутствующей при растяжении, на реальный предел текучести. Номинальный предел текучести при изгибе о" 2 будет завышен вследствие появления при разгрузке остаточных напряжений противоположного знака. Поэтому измеряемая остаточная деформация после пластического изгиба будет уменьшена на величину упругой де- [c.47]

Достижение высокой конструкционной прочности при наличии неоднородного напряженного состояния затрудняется тем, что в большинстве случаев на прочность влияет не столько начальная неоднородность (в упругой области), сколько та неоднородность, которая возникает при нарушении прочности, т. е. после прошедшей в той или иной мере пластической деформации. С необходимостью учитывать пластическое перераспределение напряжений встречаются уже при определении пределов текучести, при изгибе и кручении. [c.260]

Путем проведения статических испытаний на изгиб (с сосредоточенной нагрузкой) необходимо снять диаграммы изгиба инструментальных и быстрорежущих сталей, подвергнутых различным режимам термической обработки, и определить условный предел текучести при изгибе, предел прочности при изгибе и работу пластического разрушения. [c.65]

По диаграммам изгиба очень просто определить следующие характеристики предел прочности при изгибе условный предел текучести при изгибе а/,0,1 полный прогиб упругий прогиб /у р пластичный прогиб / л полную работу разрушения а работу упругого разрушения ау р работу пластического разрушения а л- [c.66]

Следует обратить внимание на то, что по мере уменьшения 0, т. е. продвия ения угловой точки вправо, точка пересечения иоверхиости нагружения с осью Q движется влево. Этот результат можно сформулировать следующим образом увеличение предела текучести при изгибе в одном направлении сопровождается уменьшением предела текучести при изгибе в противоположном направлении. [c.549]

Предел текучести при изгибе в кПмм (Мн1м ) определяют по некоторому допуску на остаточный прогиб образца. Предел теку- [c.4]

Аустенит в сталях с 12% Сг достаточно стабилен и распадается е трудом. Влияние условий отпуска на пределы текучести и прочнос- irn при сжатии различных ледебуритных сталей, содержащих 12%Сг, отчасти уже было представлено в табл. 65, остальные данные можно райти в табл. 69. В сталях, легированных ванадием, превращение остаточного аустенита в мартенсит в ходе многократного отпуска увеличивает их твердость. С увеличением температуры отпуска и уменьшением внутренних напряжений и твердости в любом случае увеличиваются предел текучести при изгибе и вязкость. [c.199]

Изменения предела прочности и предела текучести при изгибе, твердости быстрорежущих сталей марки R6, закаленных с различных температур, в зависимости от температуры отпуска приведены в табл. 90. Температуры нагрева под закалку, обеспечивающие наибольшую твердость и наибольший предел прочности при изгибе, тоже не совпадают, но путем вариаций температур отпуска можно установить оптимальное значение для того и другого. Предел прочности на изгиб и ударная вязкость быстрорежущей стали марки R6, полученной с помощью электрошлакового переплава, при той же твердости существенно выше тех же характеристик стали с более неоднородной структурой. Данные о влиянии трехкратного отпуска по одному часу на предел прочности при изгибе быстрорежущих сталей марок R6 (6—5—2) и R10 (2—8—1) приведены в табл. 91. Предел прочности на изгиб быстрорежущей стали типа 6—5—2, полученной путем электрошлакового переплава, в случае, почти такого же предела текучести при сжатии немного меньше, чем быстрорежущих сталей типа 2—8—1, легированных почти исключительно молибденом, но существенно больше, чем у сталей, содержащих 18 % W (см. табл. 78). Данные о влиянии температуры закалки на предел прочности при изгибе и работу разрушения при изгибе в продольном и поперечном направлениях для сталей марки R6, полученных электрошлаковым переплавом и обычного качест,-ва, приведены в табл. 92. Благоприятное воздействие электрошлакового переплава очевидно как в продольном, так и в поперечном направлениях. Значительно уменьшается анизотропия свойств. [c.225]

По оси абсцисс кривой изгиба (фиг. 21) откладывают ио ,счита1Н1ую по форму. м (5) или (6) величину стрелы прогиба fj проводя прямую аЬ параллельно начальному участку кривой, определяют ор.дшктту Mr, а по формуле (4) рассчитывают предел текучести при изгибе [c.9]

Пределы текучести являются условными, так как они определены по условному допуску, например 0,2% остаточного удлинения, независимо от того, каким образом подсчитывались напряжения. Давиденков Н. Н. Как определять предел текучести при изгибе и кручении.— Заводская лаборатория , 1948, № 10, с. 1233-—1236 см. также Кишкина-Ратнер С. И. Предел текучести условный и предел текучести физический (45, т. 3, с. 47—48). [c.47]

Эти формулы часто используют для расчета всех прочностных характеристик при изгибе. Однако достаточно точные результаты получаются только при определении пределов пропорциональности и упругости. Без поправки на пластическую деформацию условный предел текучести при изгибе оказывается на 15— 0% выше прёдела текучести при растяжении. Еще большая погрешность может получиться при расчете предела прочности, если к моменту разрущения образец существенно продеформируется. Однако этими погрешностями обычно пренебрегают, поскольку в конструкторских расчетах на изгиб тоже исходят из допущения об упругости деформации (по крайней мере, при использовании пределов упругости и текучести). [c.185]

Метод испытания на длительный изгиб [92]. Образцы из сплавов титана размером 15x60 мм с продольным или поперечным сварным швом подвергают длительному изгибу. При испытаниях по первому варианту образцы изгибают так, чтобы в их наружных волокнах возникли напряжения, составляющие 80% предела текучести сплава при изгибе, и затем выдерживают в этом состоянии до образования трещины. По ускоренным вариантам испытаний первоначальная стрела прогиба соответствует напряжениям, равным 50% предела текучести при изгибе, после чего ее увеличивают на 0,1 мм через каждые пять суток (второй вариант) или на 0,2 мм ежесуточно (третий вариант). [c.163]

Возможности произвести оценку сталей высокой твердости с помощью этих характеристик различны. Основным критерием для применения сталей высокой твердости (более НКС55) является их вязкость. Как показывает опыт, для оценки вязкости твердого материала достаточно знать предел прочности при изгибе, условный предел текучести при изгибе и работу пластического разрушения. Во многих случаях для оценки вязкости используют лишь условный предел текучести при изгибе и работу пластического разрушения. Все же одних данных о работе пластического разрушения для оценки вязкости недостаточно, поскольку при равной работе изгиба пределы текучести могут быть различны. [c.66]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...