Коэффициент вариации потока

Характерным признаком закона Пуассона является равенство дисперсии среднему значению, поэтому коэффициент вариации потока требований и = Это означает, что с увеличением программы вариация ее фактического значения сокращается [c.48]

Коэффициент неравномерности Кн получаем из выражения Кя = = I V. Входящий в него коэффициент вариации потока V характеризует разброс случайной величины [c.34]

Коэффициент вариации потока 34 [c.299]

Испытания большого количества кругов показали, что зависимость средней интенсивности воздушного потока от твердости имеет характер, показанный на рис. 11.8. Эта зависимость соответствует объемному составу кругов. Изучался также разброс твердости кругов двух фирм-изготовителей путем определения коэффициента вариации (С = о/ш). Несмотря на близкие значения средней твердости, коэффициенты вариации значительно отличаются. Ценность этого метода заключается в том, что он позволяет провести сравнительные испытания кругов без их разрушения. [c.278]

Начнем с расчетно-теоретических исследований. Большое значение в практике инженерно-физических расчетов ядерных реакторов и других теплотехнических аппаратов имеет корректный учет влияния различных допусков и отклонений от номинала параметров активной зоны реактора (или аппарата другого типа) на температуру или тепловой поток в опасном месте [35, 89]. Очевидно, что такие распространенные эффекты, как разброс и неточность теплофизических констант для разных материалов в различных точках аппарата, локальные перекосы в распределении источников тепловыделения, неравномерность распределения скоростей потока, изменение коэффициента теплоотдачи по периметру и длине твэлов или трубок теплообменника, неравномерность толщины оболочки твэла и неоднородность состава материалов и т. д. с соответствующей статистической обработкой могут быть введены в формулы теории возмущений, т. е. все перечисленные эффекты могут быть выражены в виде вариации функционалов температуры, представляющих практический интерес. [c.111]

Из (2.2.12) — (2.2.14) следует, что при вариации регулирующих сопротивлений Z2a изменяются и Для линий с неуравновешенной электромагнитной связью глубина возможного управления и Игр при налагаемых ограничениях на коэффициент передачи (на U p ) тем больше, чем больше отношение Рг/Pi- Не следует, однако, считать, что регулировки Цф и Dro не будет в случае уравновешенной связи (р,=р2=Р) на возможность изменения Иф и при Р =Рг указывает формула (2.2.12). Но механизм управления и для СПЛ с P2=Pi сопряжен лишь с неравенством ф = ф2, иными словами, объясняется реакцией устройства на включение сосредоточенных неоднородностей. Главная отличительная особенность механизма управления и в устройствах на СПЛ с неуравновешенной связью заключается в возникновении при определенных условиях эффекта распределенного взаимодействия СПЛ, при котором на всей ограниченной длине изменяется в зависимости от Z2a соотношение между амплитудами парциальных волн, имеющих разные по величине постоянные распространения. В конечном счете причиной изменения Цф и Игр является смещение потока энергии электромаг- [c.46]

Система уравнений (7.5.2), (7.2.32) для каждого режима, задаваемого значениями О, р, т°, Х1, численно интегрировалась при различных значениях коэффициентов я определяющих на входе в канал разделение расхода жидкости Шю и сечения канала между ядром и пленкой. Вариация / з и позволяет исследовать их влияние на длину участка стабилизации, в конце которого устанавливается такое состояние потока, когда скорости и распределения составляющих смеси вдоль канала практически не меняются. Расчет продолжался до того сечения канала, в котором установилось такое стабилизированное течение. [c.220]

Проявление влияния рассеивания долговечности подшипников на поток отказов машины № б Балахнинского ЦБК оценивается следующими результатами. Натенатичеокое ожидание наработки на отказ М (i) = 14,6 сут. коэффициент вариации = 1,2, уровень значгаости Р(СО ) - 0,13. Надежность подшипников по вероятности безотказной работы составит [c.21]

Влияние толщины стенки на интенсивность теплообмена при кипении азота (/3 = 0,1 МПа), по опытным данным А. В. Клименко и В. В. Цыбульского, полу- ченным на поверхностях нагрева разной толщины и различных материалов, показано на рис. 7.12. Из рисунка видно, что при кипении на торце стального стержня, покрытого слоем меди, вариации толщины покрытия 6 от 20 до 0,5 мм практически во всем диапазоне изменения q не приводили к изменению а (кривая а). При б = 0,2 мм коэффициенты теплоотдачи оказались ниже, чем при й = 20 мм, причем разница в значениях а увеличивается с ростом плотности теплового потока. При q= 130 кВт/м коэффициенты теплоотдачи при кипении на чистой стальной поверхности и с медным покрытием б=Ю,2 мм оказались одинаковыми. Для нержавеющей стали область автомодельности а относИтель-ио б шире, В этом случае уменьшение б до 0,2 мм не приводило к изменению а (кривая б]. Расширение области автомодельности а относительно б для нержавеющей стали по сравнению с медной авторы работы [32] объясняют тем, что глубина проникновения пульсаций температуры /i p в стенке из нерлсавеющей стали существенно меньше ее значения для меди. Значение /i p увеличивается с ростом температурного напора [32], поэтому тонкое покрытие при малых значениях д, соответственно нри незначительных М, может оказаться толстостенным, а при больших — тонкостенным. В первом случае интенсивность теплообмена будут определять теплофизические свойства материала покрытия, а во втором — основного материала. Например, по опытным данным А. В. Клименко, при толщине покрытия торца медного стержня слоем нержавеющей стали б = = 0, 04 мм коэффициент теплоотдачи а до значений <7=10 Вт/м оставался таким же, как и при кипении на чистой нержавеющей стали. При ( >110 Вт/м значения о. с ростом плотности теплового потока увеличивались более значительно, чем при кипении на чистой массивной поверхности из чистой нержавеющей стали, приближаясь к значениям а, характерным для медной поверхности. [c.204]

Оценки основных термодинамических характеристик плазмы искрового канала температуры, коэффициентов и показателей поглощения, потерь энергии с излучением и других - основаны на измерениях спектральной плотности лучистого потока (или яркости Ья). Результаты измерений спектральной плотности яркости искрового канала в оптически прозрачных твердых диэлектриках (ЩГК, органическом стекле, полевом шпате) по методу сравнения, несмотря на тщательный контроль за сохранением условий эксперимента (параметров разрядной цепи, длины межэлектродного промежутка, параметров оптической системы, геометрии образца и т.д.), подвержены значительным статистическим флуктуациям. Природа этих разбросов обусловлена малыми радиальными размерами искрового канала, особенно в начальной стадии его расширения, искривлениями и нестабильностью положения канала относительно оси электродов, вариациями кинетики трещин вокруг канала и т.п. Изучение влияния типа ЩГК, режимов энерговклада и других факторов возможно только с применением статистических методов, в частности, дисперсионного анализа. Результаты проверки закона распределения отдельных измерений максимального значения спектральной плотности [c.45]

Представленные выше данные позволяют предположить, что коэффициенты потерь вблизи линии насыщения hso ) при появлении даже небольшого количества крупно влаги меняются практически скачком. Этот разрыв кривых irp(ftso) и x(ftso) легко объясним методикой проведения эксперимента, в процессе которого вблизи линии насыщения в потоке формировались только мелкие капли (1<Л о< 1,008), а затем вводилась крупная (форсуночная) влага. Интенсивность изменения газодинамических характеристик в этой зоне снижается, если крупная влага вводится непосредственно в поток насыщенного пара. Вариации размерами капель могли бы обеспечить более плавный переход через состояние насыщения. [c.92]

На этой же фигуре нанесена также кривая, рассчитанная по формуле (13.15). Эта кривая отклоняется вниз от опытных точек в связи с тем, что в условиях эксперимента задавался тепловой поток, а не температурный напор. На фиг. 75 приведены результаты сопоставления опытов Брамлея, проведенных при атмосферном давлении, с расчетами по формуле (13.15). Как видно из фиг. 75, вариации коэффициента р не выходят за теоретические пределы, Таким образом, изложенные ранее [56] основные положения теории теплоотдачи при пленочном кипении подтвердились последующими экспериментальными исследованиями. На фиг. 76 приведены данные [c.162]

Пример использования в критерии отклонения характеристик напряженного состояния для отклонившейся трещины приводатся в [ 49 ]. В этой работе исспедованы условия отклонения начально стащ1-онарной трещины в статически преднапряженном теле под действием волны напряжений. В качестве критерия отклонения выбран критерий максимальной скорости освобождения энергии принимается, что трещина начинает распространяться в такой момент времени tp с такой скоростью V и под таким углом ктг, что поток энергии в вершину трещины e(v, tp, к) будет иметь экстремум при вариации коэффициента к [c.176]

Основной характеристикой радиационной части пароперегревателя является зависимость температуры стенки от нагрузки котла при оптимальных параметрах топочного процесса и средствах регулирования перегрева, а также зависимость температуры стенки от коэффициента избытка воздуха. На надежность работы радиационной части перегревателя оказывают большое влияние схема работающих горелок и положение факела в топке, определяющие локальные тепловые потоки на перегреватель. Изменение ко-эффицинта избытка воздуха влияет на интенсивность излучения и положение факела в топке. При исследовании радиационных перегревателей должны быть изучены вариации локальных тепловых потоков при различных схемах подачи топлива и воздуха по горелкам независимо от нагрузки котла и избытка воздуха в топке. [c.248]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...