Импульсное разрядное напряжени

За импульсное разрядное напряжение при измерении последнего шаровым искровым промежутком принимается напряжение, при котором половина подаваемых импульсов вызывает пробой промежутка. Это напряжение называется 50%-ным критическим. [c.70]

Импульсное разрядное напряжение определяется при воздействии на изолятор стандартной волны перенапряжения. [c.62]

Определение минимального 50-процентного импульсного разрядного напряжения. Практически при определении минимального 50-процентного разрядного импульсного напряжения от генератора импульсов напряжений прикладывают напряжение к испытываемому объекту при параллельно подключенных измерительных шарах. [c.306]

Практически при определении минимального 50-процентного импульсного разрядного напряжения общее число волн не превышает 30—50, но оно должно быть не менее 20. [c.306]

Значительная плотность тока создаёт местные нагревы шариков, благодаря чему перекись свинца переходит в окись, обладающую большим сопротивлением, что приводит к резкому ограничению тока и перерыву дуги. Импульсное разрядное напряжение разрядника должно быть не выше 34 кв. [c.28]

Потенциал на обособленном заземлителе молниеотвода может быть допущен выш е, чем на заземлителе подстанции, так как он не ограничивается непосредственно ве.п,ичиной импульсной прочности изоляции оборудования подстанции. Но в то же время этот потенциал не должен превышать разрядного напряжения по воздуху и в земле между отдельно стоящим молниеотводом и его заземлителем соответственно до ОРУ подстанции и ее заземлителя. [c.160]

Внешний вид АЭ ГЛ-201 представлен на рис. 2.4, конструкция — на рис. 2.5. К электродному узлу со знаком - (катод, см. рис. 2.4), подключается импульсное высоковольтное напряжение для питания АЭ, к электроду со знаком + (анод) — земля , обычно через обратный коаксиальный токопровод для уменьшения индуктивности разрядной цепи. Основными узлами конструкции АЭ (рис. 2.5) являются разрядный канал 1, включающий генераторы 2 и конденсоры [c.36]

При определении активной высоты Яа опорного изолятора расчетные разрядные напряжения /р. сух и /р. имп выбираются соответственно несколько большими выдерживаемого напряжения промышленной частоты при сухой поверхности изолятора ( /сух) и импульсного испытательного напряжения ( /имп) для заданного класса напряжения, а именно [c.144]

Установив ПРО на контролируемую поверхность изделия, добиваются постоянной яркости высокочастотного разряда в разрядном промежутке, а о результатах контроля судят по величине приложенного к преобразователю импульсного высокочастотного напряжения. [c.470]

Разрядные напряжения воздушных изоляционных промежутков трансформаторов и аппаратов весьма близки к разрядным напряжениям воздущных промежутков при электродах стержень — стержень или стержень — плоскость, приведенным на фиг. 25-3 для напряжения при 50 гц и на фиг. 25-4 для импульсного напряжения стандартной формы [c.242]

Срезанную волну получают при тех же параметрах генераторов импульсных напряжений, что и для полной волны, при подключении параллельно испытываемому объекту измерительных шаров, установленных на разрядное напряжение, равное амплитуде импульсной испытательной срезанной при 2 мксек волны. [c.306]

Создать технологию с непрерывным процессом разрушения массива затруднительно, поэтому дальнейшие исследования были направлены на то, чтобы снять указанные выше ограничения в условиях осуществления электрического пробоя. Требовалось создать условия, при которых пробой породы мог бы быть осуществим даже при наложении электродов только с одной свободной поверхности. В исследованиях электрической прочности жидких и твердых диэлектриков на косоугольной волне импульсного напряжения было установлено, что их вольт-временные зависимости пробоя (далее вольт-секундные характеристики - в.с.х.) характеризуются различным коэффициентом импульса ki. Данный коэффициент определяет степень роста напряжения пробоя на импульсном напряжении по отношению к напряжению пробоя на статическом напряжении (напряжении постоянного тока, тока промышленной частоты). С уменьшением времени экспозиции импульсного напряжения прочность жидких диэлектриков растет быстрее, чем для твердых диэлектриков, что приводит к инверсии соотношения электрических прочностей сред /2/. На статическом напряжении электрическая прочность твердых диэлектриков, как правило, превышает прочность жидких диэлектриков в одинаковых разрядных промежутках. Однако на импульсном напряжении при экспозиции напряжения менее 10- с электрическая прочность диэлектрических жидкостей и даже технической воды возрастает настолько, что становится выше прочности твердых диэлектриков и горных пород. [c.10]

Описанная выше феноменология пробоя на косоугольных импульсах напряжения в общих чертах свойственна и пробою на импульсном напряжении произвольной формы. При использовании прямоугольного импульса с наносекундным фронтом условия для развития разряда по поверхности и в твердом теле создаются уже в момент приложения напряжения. Напряженность поля в твердом теле сразу же достигает уровня, обеспечивающего высокую начальную скорость разряда, и по мере прорастания разряда поддерживается на этом же уровне и даже повышается. Напротив, условия для развития разрядного процесса по поверхности ухудшаются. Во-первых, на прямоугольном импульсе напряжения уменьшается роль подпитки разряда емкостными токами по поверхности, во-вторых, более заметно сказывается тормозящее действие объемного заряда и локальных очагов ионизации с большой напряженностью поля. Следствием этого является [c.29]

Напряжение пробоя. В отношении электрической прочности горных пород и жидкостей применительно к условиям ЭИ имеются представительные данные /4,6/, полученные в диапазоне изменения экспозиции импульсного напряжения от Ю до 10 с (на импульсах прямоугольной формы в пределах до 10 с), разрядных промежутков до 10 м (в отдельных случаях до 0.3 м), давления до 150 атм, величины сосредоточенной нагрузки на электрод до 2500 кг/см и температуры до 160°С. Исследованный набор горных пород охватывает достаточно широкий диапазон изменения физико-механических свойств горных пород контактной прочности (64-290 кг/мм ), пористости (1-20.4%), прочности на сжатие (150-3900 кг/см ). Вольт-секундные характеристики пробоя некоторых горных пород и жидких сред на косоугольных импульсах напряжения представлены на рис. 1.16. [c.39]

Основное назначение расчетной модели - определение гранулометрического состава готового продукта, образовавшегося в результате электрического пробоя образца, как функции параметров генератора импульсных напряжений (разрядной емкости С, [c.86]

Описаны способы и схемы зажигания газоразрядных приборов, входящих в состав излучателей лазеров. Рассмотрены различные способы преобразования источников напряжения в источники тока, поскольку внешняя характеристика последних обеспечивает устойчивое питание газового разряда и минимальные потери мощности при зарядке емкостных накопителей энергии, которые используются в импульсных источниках питания. Приведены схемы и основные расчетные соотношения для выбора элементов разрядного контура импульсного излучателя, зарядных устройств емкостных накопителей энергии. [c.4]

При некотором значении равном статическому напряжению t/ T, возникает самопроизвольный пробой разрядного промежутка, приводящий к образованию каналов с высокой проводимостью и Зажиганию разряда. Для возникновения стационарного (в непрерывном режиме) или квазистационарного (в импульсном режиме) горения разряда образования проводящих каналов еще само по себе не достаточно [5] необходимо, чтобы после появления таких каналов основной источник, питающий ГРП, подхватил и удержал газовый разряд в заданном режиме. Подхват будет иметь место, если от источника питания подается на газоразрядный промежуток разность потенциалов не менее так называемого напряжения зажигания, т. е. f/пит заж. [c.5]

Рассмотренные способы формирования разрядных импульсов могут быть использованы для построения источников питания импульсных лазеров любого типа. Эти схемы будут только отличаться по своим выходным параметрам величине тока и напряжения, длительности и частоте следования импульсов, форме разрядного импульса. [c.39]

В модуляторах МТ-42 и МИЛ-49 применены блоки зажигания МТ-ЗПЖ и МТ-2ПЖ, выполненные в виде типовых модулей по единой электрической схеме (рис. 3.13,й). В качестве базы послужила схема.блока зажигания МТ-ШЖ, разработанная для источника питания МИЛ-35 лазерной установки Корунд . Схема содержит зарядное устройство и разрядный контур. Зарядное устройство, предназначенное для зарядки формирующего конденсатора, выполнено по схеме удвоения напряжения на диодах Л1, Д2 и конденсаторах С/, С2. На входе схемы включен повышающий трансформатор Тр1. В разрядный контур входит формирующий конденсатор С2, первичная обмотка импульсного трансформатора Тр2 и коммутатор Рр (вакуумный разрядник типа Р-24). [c.55]

На выходе формирующей линии установлен разрядный коммутатор, выполненный на включенных последовательно тиристорах Д18, Д19. Цепочка R9, R10 выравнивает напряжение на закрытых тиристорах. Управляющие импульсы на тиристоры подаются от СУМ-10 с помощью импульсных трансформаторов ТрЗ и Тр4. [c.60]

Изобутиленизопреновые каучуки 139 Изобутиловый спирт 236 Изопропиловый спирт 236 Изотактические. полимеры 155, 156 Импульсное разрядное напряжение 70 [c.567]

Основными электрическими характеристиками изоляторов, нормированными ПУЭ, являются мокроразрядное и импульсное разрядное напряжения. Напряжение промышленной частоты, при котором происходит перекрытие изолятора с сухой и чистой поверхностью, называется сухоразрядным для воздушных линий сухоразрядное напряжение не имеет значения и поэтому не нормируется. Мокроразрядным называется напряжение промышленной частоты, при котором изолятор перекрывается в условиях дождя в СССР это напряжение определяется при дожде силой 3 мм/мин, с удельным сопротивлением около 10 Ом-см, направленном под углом 45° к оси изолятора. [c.62]

Разрядное напряжение разрядника — 16 кв переменного тока частотой 50 гц двухмикросекундное импульсное разрядное напряжение искрового промежутка на вол не 1,5/40 мксек должно быть не выше 34 ке. [c.27]

При воздействии на изоляцию импульсных напряжений пробивное напряжение зависит от формы импульса, в связи с чем для испытания изоляции в свое время была введена стандартная волна с длиной фронта 1,5 мкс и длиной волны 40 д кс (волна 1,5/40). Под длиной фронта понимается время нарастания напряжения от нуля до максимального значения, а под длиной волны — время от начала импульса до момента спада волны до 0,5 /макс-В 1969 г. в целях устранения расхождений с рекомендациями Международйбй электротехнической комиссии (МЭК) принято решение о замене вышеуйазан-ной стандартной волны волной 1,2/50 мкс. С повышением амплитуды все большее число подаваемых импульсов вызывает разряд в промежутке. Соответственно уменьшается время разряда (запаздывания), т. е. время от момента достижения до момента пробоя, который отмечается резким спаданием напряжения импульса, и т — статическое разрядное напряжение промежутка при частоте 50 Гц (амплитудное значение). Зависимость разрядного напряжения от времени разряда носит название вольт-секунд ной характеристики. Для промежутков с однородным электрическим полем вольт-секундные ха- [c.69]

При перекрытии керамический изолятор может не выйти из строя, хотя под влиянием достаточно мощного дугового разряда может произойти оплавление фарфора и растрескивание вследствие местного сильного перегрева. Основными электрическими параметрами изоляторов являются разрядное напряжение в сухом состоянии, определяемое в нормальных атмосферных условиях, и мокроразрядное напряжение, определяемое под искусственным дождем. Пробивное напряжение может быть определено в масле или при импульсах вследствие увеличения импульсного пробивного напряжения воздуха. Для увеличения напряжеиия перекрытия и поверхностного сопротивления под дождем изоляторы для наружной установки снабжают юб- [c.237]

Определение пробивного напряжения и отрезка времени от начала импульса до момента пробоя (времени запаздывания) может быть сделано при помощи шарового разрядника. За пробивное принимают на-п(ряжение, при котором 50% всех импульсов, приложенных к объекту, вызывают пробой. Об импульсной прочности судят по вольт-секундным характеристикам (фиг. 21-63,6), представляющим собой зависимость разрядного напряжения от времейи запаздывания. Для исследования формы импульса и характера процесса пробоя применяют электронный осциллограф с холодным катодом. Наиболее тяжелые условия испытания изоляции имеют место при использовании многократного воздействия длинных волн с крутым фронтом. [c.61]

На рисунке 1.1 схематично дано сопоставление вольт-секундных характеристик пробоя в одинаковом разрядном промежутке твердого тела (горной породы) и жидкой среды. Точка пересечения вольт-секундных характеристик Ak соответствует равенству прочностей и вероятности электрического пробоя фавниваемых сред, и при экспозиции импульсного напряжения менее 10- с горная порода становится электрически слабее такого жидкого диэлектрика, как трансформаторное масло, а при экспозиции менее 2-3-Ю" с - слабее технической воды. В области диаграммы левее преобладает электрический пробой твердого тела. В диэлектрических жидкостях условия для реализации процесса более благоприятные, пробой в недиэлектрической жидкости требует импульсов напряжения с длительностью фронта на порядок меньше (10 с) и более высокого уровня напряжения (подробнее см. разд. 1.2). Так как в этом случае система электродов представляет для источника импульсов низкоомную нагрузку, то формирование на породоразрушающем инструменте импульсов напряжения с требуемыми параметрами представляет определенную техническую проблему /11/. [c.10]

Особую универсальность способу придает возможность реализации процесса на большой площади забоя, например, при бурении скважин большого сечения. При выборе величины площади забоя разрушения руководствуются критериями технологической целесообразности, а ограничивающие критерии механической прочности конструкции и мощности привода не имеют значения. Большое сечение скважины в полной мере позволяет использовать такой фактор повышения эффективности процесса, как использование увеличенных разрядных промежутков (см. раздел 1.2). Главное значимое ограничение связано с условиями формирования на породоразрушающем инструменте импульсного напряжения требуемых параметров, особенно при использовании в качестве жидкой среды воды. В этих случаях проблема решается за счет использования специальных схем генерирования импульсов с коротким фронтом и специальных приемов улучшения электрических параметров (электрического сопротивления и емкости) породоразрушающих инструментов /11/. Технически возможно собрать в единый технологический блок несколько породоразрушающих инструментов, подключенных к индивидуальным источникам импульсного напряжения, и пропорционально увеличить площадь забоя разрушения. [c.17]

Все наблюдаемые эффекты можно объяснить, если исходить из известных представлений стримерно-лидерного механизма пробоя диэлектриков. При этом ограничимся лишь условиями, характерными для ЭИ-способа пробой осуществляется на импульсном напряжении при времени воздействия порядка 10 -10 с, а разрядные промежутки составляют порядка 10- -10- м. В этом случае будем оперировать такими понятиями как напряжение начала разрядного процесса Vbs и средняя скорость разряда v . Если рассматривать три фазы - жидкую /, твердую s и границу их раздела d, то на импульсном напряжении на фронте [c.27]

После зарядки емкостных накопителей они подключаются к разрядному промежутку с целью формирования в толще частиц дробимого продукта канала пробоя. Здесь имеют место большие непроизводительные затраты энергии. В большинстве случаев технологически приемлемой средой в рабочей разрядной камере является техническая вода, имеющая относительно высокую электрическую проводимость ( 10 -10 Ом см). В такой среде существенное значение имеет растекание импульсных токов как с электродов, так и с поверхности плазменных образований, формируемых в разрядном промежутке в процессе пробоя. Это приводит к значительным потерям энергии в разрядном промежутке на стадии формирования канала пробоя и локально меняет свойства и характеристики жидкости (температуру, проводимость и др.), вплоть до ее фазовых превращений /11/. Величина предпробивных потерь (энергия формирования фронта импульса напряжения) может быть рассчитана по строгим соотношениям для принятой схемы замещения контура генератора (например, в /11/ для -L-R= или -L-R) или оценена в приближениях (по уровню амплитуды напряжения U,/, и времени фронта t,/,) для выбранной формы волны напряжения [c.120]

В многостадиальном ЭИД-аппарате электродные устройства отдельных стадий обычно подключаются к независимым источникам импульсного напряжения, параметры которых позволяют изменять энергетический режим воздействия в соответствии с крупностью материала на данной стадии дробления. В устройствах со щелевыми разрядными промежутками в определенном диапазоне изменения величины разрядных промежутков возможен режим автоматического распределения разрядов по секциям устройства даже при параллельном их включении, по физической сущности одинаковый с распределением разрядов по площади забоя в многоэлектродном буровом наконечнике (см. раздел 1.1 и рис. 1.2). Рабочий процесс начинается с последней стадии дробления (самой нижней), где уровень напряжений пробоя частиц материала минимальный и до тех пор, пока в ней не произойдет полного раздробления материала, не может произойти перехода разрядных процессов в выше расположенную секцию. Условие реализации данного процесса - и.ж.к, где индексы н, к [c.164]

На рисунке 4.4 представлены зависимости коэффициента динамической концентрации напряжений от отношения диаметра отверстий к длине падающей волны, в качестве теоретической зависимости использованы данные /89/. На рисунке 4.5 представлены значения максимального порядка полос и максимального напряжения на контуре отверстий от величины индуктивности разрядного контура генератора импульсов. При наличии отвфстий в электроде-классификаторе при воздействии на него электрического импульсного разряда коэффициент динамической концентрации напряжений увеличивается по фавнению с электродом без отверстий на 60%, величина максимального напряжения на контуре может достигать 625 кГ/см и с увеличением индуктивности разрядного контура резко падает, что связано с уменьшением скорости выделения энергии в канале разряда и, соответственно, уменьшением амплитуды давления в волне сжатия. [c.167]

Конструкция электродов решающим образом определяет условия формирования импульсного напряжения на разрядном промежутке, являющегося для генератора импульсов при ведении дезинтеграции в воде низкоомной нагрузкой. Уменьшение предпробивных потерь и деформации импульса и соответственно улучшение энергетических характеристик разрушения требует максимальной изоляции поверхности высоковольтных электродов. Однако надежность электродов, изолированных по всей длине, при многоимпульсном воздействии недостаточна, т.к. накопление объемного заряда в изоляции и ударные нагрузки приводят к его пробою и разрушению. Поэтому при разработке высоковольтного электрода решают вопросы оптимизации степени изоляции электродов и конструкции изоляции в активной зоне, формы изоляции на границе токовод-нижняя кромка изоляции, применяют методы гашения ударных нагрузок на торец электрода. Эта проблема свойственна как ЭИ- так и ЭГЭ-устройствам. Специфичная особенность ее решения состоит в следующем. В ЭИ-процессе, реализуемом при уровне напряжения, более чем на порядок превышающем ЭГЭ, и при пробое на фронте импульса, ограничения на величину сопротивления электродной системы для обеспечения требуемых для пробоя параметров импульса напряжения менее жесткие, поэтому менее жесткие требования и к изолированию электрода. ЭИ- [c.176]

Электрическая блок-схема стенда создана на базе испытательного трансформатора ИОМ 100/100, однополупериодного выпрямителя на элементах 15ГЕ1440У-М с обратным напряжением 200 кВ, с двумя типами регуляторов (тиристорным и регулируемым дросселем насыщения) и генератора импульсных напряжений, собранного по схеме Аркадьева-Маркса. Особенностью конструкции генератора импульсных напряжений является возможность широкой регулировки энергии импульса как амплитудой (до 350 кВ), так и разрядной емкостью [c.257]

Работа схемы происходит следующим образом. Входное напряжение подается на зажимы 1, 2 ж управляет работой ждущего мультивибратора с эмиттерной связью (транзисторы Т1, Т2), формирующего на выходе прямоугольные импульсы с крутыми фронтами. Сигнал дифференцируется цепочкой С8, R13. Укороченные импульсы повторяются эмиттер-ным повторителем на транзисторе ТЗ, нагрузкой которого служит импульсный понижающий трансформатор ТрЗ. Снимающиеся с его вторичной обмотки импульсы управляют работой тиристорного ключа Т4, параметры зарядно-разрядных цепочек которого выбраны так, что гашение тиристора не требует дополнительной схемы управления. Со вторичной обмотки импульсного повышающего трансформатора Тр2 импульсы высокого напряжения порядка нескольких киловольт открывают строболампу Л1, закрытую во время пауз импульсов. Заряженный почти до напряжения питания конденсатор С2 разряжается через строболампу Л2, вызывая ее свечение, интенсивность которого зависит от величины емкости С2 и напряжения на ней. Постоянная времени цепочки заряда Ri 2 выбрана так, чтобы емкость успевала полностью заряжаться при наибольшей частоте вспышек. [c.128]

В таких жёстких режимах ток лидерной (незавершённой) стадии может превышать ток последующего завершённого С. р., замыкающего разрядный промежуток, а излучение разряда на этой стадии содержит интенсивную УФ-компоненту (вплоть до мягкого рентгена). Это излучение создаёт свободные фотоэлектроны на расстояниях, значительно иревышаюш их критич. размеры первичных лавин. При импульсном напряжении 50— 200 кВ вдоль поверхности диэлектрика легко возникают плазменные поверхности протяжённостью до 200 см, яркостная темп-ра к-рых может достигать 6-10 К, Специфика С. р. определяется активным взаимодействием плазмы разряда с поверхностью диэлектрика, что отражается на спектральных характеристиках излучения плазмы. Канал С, р, ограничен в пространстве ди-электрич. подложкой, поэтому площадь его сечения меньше, а погонное электрич. сопротивление соответственно больше, чем у свободного искрового разряда. Малая индуктивность и относительно большое сопротивление завершённого С. р. обеспечивают высокую мощность энерговыделения в канале разряда, что приводит к образованию плотной высокотемпературной плазмы с большой площадью излучающей поверхности (Й М ). [c.544]

По мере увеличения рабочего давления резко возрастает пробивное напряжение разрядного промежутка. Поэтому в традиционной схеме газового лазера (с использованием длинных газоразрядных труб), где электрический разряд осуществляется вдоль оси трубки, совпадающей с оптической осью резонатора, невозможно значительно повысить давление газа, поскольку резкое возрастание пробивного напряжения требует мегавольтных источников импульсного напряжения. Кроме того, индуктивность длинного разрядного контура велика, и разряд в нем не может быть сделан достаточно кратковременным. [c.49]

Рассмотрим в качестве первого типового примера следующую задачу рассчитать характеристики излучения (энергию, мощность излучения, длительность импульса генерации) СОг-лазера, активная смесь которого возбуждается импульсным несамостоятельным разрядом с УФ-предьюнизацией от скользящего разряда. Будем считать заданными следующие конструктивные параметры 1) состав и давление рабочей смеси (СО2 N2 Не = Л В С) 2) размеры разрядной камеры (/ — длина разрядной камеры, d — расстояние между электродами) 3) база резонатора L — энергетические коэффициенты отражения зеркал резонатора Ri = = 100 %, R < 100 %) 4) Е — напряженность электрического поля основного (несамостоятельного) разряда. [c.65]

Вторичная обмотка трансформаторов предназначена для включения непосредственно в сильноточный разрядный контур. В момевт разрядки накопителя к обмотке прикладывается полное напряжение и ферритовый магнитопровод быстро насыщается. В данных трансформаторах индуктивность вторичной о бмотки после асыщения сердечников имеет относительно большие значения (порядка 100 мкГ). Это позволяет для однозвенных ЬС-формирующих линий обойтись без включения дополнительных разрядных катушек индуктивности. В рассматриваемой конструкции функции импульсного трансформатора и разрядной катушки оказываются совмещенными в одном элементе, что вдвое сокращает массу и объем такого устройства по сравнению со случаем использования импульсных трансформаторов, у которых после насыщения магнитопровода индуктивность, как правило, имеет величину 10—15 мкГ. [c.56]

Схемы зарядки емкостного накопителя энергии от сети переменного напряжения с нулевой фазой вклю-i чения зарядного коммутатора оказались весьма эконо мичными и удобными для построения зарядных устройств импульсных источников питания газоразрядных ламп с повышенной частотой повторения разрядных импульсов [57—59]. В схемах с нулевой фазой включения накопительный конденсатор начинает заряжаться при включении зарядного коммутатора в момент перехода синусоиды сетевого напряжения через нуль. Зарядный ток в этом случае ограничивается скоростью нара-чстания напряжения и имеет форму отрезка косинусоиды. В процессе зарядки используется менее четверти периода синусоиды. По этой причине потребление энергии от сети получается относительно неравномерным. Такие хемы целесообразно применять при небольших емкостях накопителя и небольших запасаемых энергиях до нескольких сотен джоулей). Однако схемы с нулевой )азой включения достаточно просты и могут применять-я, например, в системах питания твердотельных излу- ателей на итрий-алюминиевом гранате, оптимальные астоты повторения импульсов излучения которых 50— [c.79]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...