Хромоникелевые стали — Коэффициент линейного расширения

Высокими упругими свойствами обладает биметалл, состоящий из инвара 36Н и хромоникелевых сталей. Малый коэффициент линейного расширения инвара обеспечивает достаточную чувствительность таких биметаллов, а высокая прочность и хорошая термостойкость позволяют использовать их при высоких напряжениях и повышенных температурах (до 200—400° С). [c.199]

Для уменьшения термических напряжений стяжные болты иногда выполняют из материалов с высоким коэффициентом линейного расширения, например из хромоникелевых аустенитных сталей, для которых а = (14-ц18)-10 1%С. [c.364]

Для изготовления рабочих и направляющих лопаток, работающих при температурах выше 580° С, применяют хромоникелевые нержавеющие стали аустенитного класса. Эти стали, как правило, содержат значительное количество никеля, нетехнологичны при термической и механической обработке. Вследствие низкого коэффициента теплопроводности эти стали хуже, чем хромистые, сопротивляются тепловым ударам. Коэффициент линейного расширения аустенитных сталей значительно выше, чем у хромистых. [c.8]

Стали 0Н6 и 0Н9 по сравнению с аустенитными хромоникелевыми сталями имеют в три-четыре раза более высокую теплопроводность и меньший (на 30 %) коэффициент линейного расширения. [c.127]

Для изготовления некоторых узлов криогенных установок, размеры которых не должны меняться с изменением температуры, используют высоколегированные инвары — сплавы железа с никелем. Сплав с 36 % Ni имеет величину коэффициента линейного расширения при температурах 50-100 К в 10-20 раз меньшую, чем для никелевых и хромоникелевых сталей, а также алюминиевых сплавов. [c.619]

Наличие в структуре аустенитной хромоникелевой стали б-феррита, возникающего при высоких степенях обжатия и скоростях деформирования, улучшает ее технологичность при горячей пластической деформации. Это объясняется различием в физических свойствах у- и б-фаз прочности, температурном коэффициенте линейного расширения, скорости рекристаллизации. [c.179]

Механические свойства после термомеханической обработки 120 Хромоникелевые стали — Коэффициент линейного расширения 122, 127 [c.387]

При сварке нержавеющих и жаропрочных сталей аустенитного класса необходимо учитывать низкую теплопроводность, более высокий коэффициент линейного расширения, чем у малоуглеродистой стали, и склонность к межкристаллитной коррозии. Чтобы уменьшить склонность стали к межкристаллитной коррозии и коробление, сварку аустенитных хромоникелевых сталей необходимо вести так, чтобы обеспечить наименьшую зону нагрева, максимальную скорость сварки и быстрое охлаждение. При газовой и дуговой сварке покрытыми электродами выполнение этих условий затруднено, так как имеют место замедленный нагрев (при газовой сварке) и медленное охлаждение после сварки. Поэтому возможен перегрев околошовной зоны и появление межкристаллитной коррозии. [c.108]

Из приведенных в табл. 2 данных видно, что коэффициент теплопроводно сти хромоникелевых аустенитных сталей почти в 2 раза ниже, а коэффициент линейного расширения почти в 2 раза больше, чем у обычной малоуглеродистой стали. [c.8]

Рис. 3. Изменение коэффициента линейного расширения в зависимости от температуры у хромоникелевых сталей Ц41

Применяя хромоникелевые аустенитные стали, необходимо учитывать, что они обладают наименьшей теплопроводностью при комнатной температуре с повышением температуры теплопроводность этих сталей повышается (рис. 2). Коэффициент линейного расширения с повышением температуры также увеличивается (рис. 3). [c.17]

По сравнению с хромоникелевыми аустенитными сталями ферритные никельсодержащие стали имеют значительно более высокую (в 3—4 раза) теплопроводность. Их температурный коэффициент линейного расширения на 30 % ниже хромоникелевых аустенитных сталей, что необходимо учитывать при конструировании соединений из разных марок сталей. [c.266]

Значение коэффициента линейного расширения некоторых окислов приведено в табл. 63. Как видно из этой таблицы, у окислов II группы величина коэффициента линейного расширения такая же, как у железа хромистых и хромоникелевых сталей. [c.150]

Аустенитные хромоникелевые стали при комнатной температуре имеют высокий коэффициент линейного расширения, увеличивающийся с ростом температуры (рис. 30), и пониженную теплопроводность (рис. 31). Однако при высоких температурах разница между теплопроводностью аустенитных хромоникелевых сталей и сталей ферритного класса уменьшается. [c.1375]

Для уменьшения термических напряжений стяжные болты иногда выполняют из материалов с высоким коэффициентом линейного расширения, например из хромоникелевых аустенитных сталей (рйс. 253, б), для которых а = (1 4ч-18) 10" . Сравним случаи стяжки деталей из алюминиевого сплава (а = 22-10 ) болтами из обычной конструкционной стали (ах = 11-10 ) и болтами из аустенитной стали (а = 16-10 ). При переходе на аустенитную сталь термические напряжения уменьшаются в отношении [c.346]

Так как хромоникелевые стали плохо проводят тепло и имеют большой коэффициент линейного расширения, то при сварке получаются значительные напряжения и коробления. [c.113]

Инвар 36Н при температуре 20...253 °С имеет коэффициент линейного расширения, в 10-20 раз меньший, чем у никелевых и хромоникелевых сталей, а также алюминиевых сплавов, используемых в криогенной технике. По сравнению со значениями а при температуре 20-100 °С его значения при температуре [c.393]

Хромоникелевые стали имеют низкую теплопроводность (коэффициент теплопроводности 16,7 Вт/(м-К) и высокий коэффициент линейного расширения (а= 17-10 град ), что вызывает повышенные деформации, горячие трещины и коробление изделий при газовой сварке. Горячие трещины не возникают, если в наплавленном металле содержится 2,5...8,5% ферритной фазы. Титан и ниобий способствуют получению двухфазной аустенит-но-ферритной структуры наплавленного металла. [c.405]

Хромоникелевые стали аустенитного класса хорошо свариваются всеми видами сварки. Однако при выборе способов сварки следует учитывать специфические свойства, оказывающие влияние на качество свариваемых изделий. К ним относятся низкая теплопроводность, более высокий коэффициент линейного расширения, чем у малоуглеродистой стали, и склонность к межкристаллитной коррозии. Первые два свойства обусловливают повышенное коробление изделий из этих сталей в процессе сварки. Причиной межкристаллитной коррозии стали может быть замедленное охлаждение или нагрев (например, при газовой и меньше при ручной дуговой сварке) в интервале температур 450— 850°С, при этом происходит выпадение карбидов хрома по границам зерен (кристаллов), вследствие чего внешние оболочки кристаллов обедняются хромом. Это способствует образованию межкристаллитной коррозии. Межкристаллитную коррозию предотвращают введением в сталь титана, вольфр ама, молибдена и других легирующих элементов, которые препятствуют выпадению карбидов хрома, а также изменяют процесс сварки. Чтобы уменьшить склонность стали к межкристаллитной коррозии и короблению изделий, сварку аустенитных хромоникелевых сталей необходимо вести так, чтобы обеспечить наименьшую зону нагрева при максимальной скорости сварки и охлаждении. При газовой и обычной дуговой сварке выполнение этих условий затруднено, так как имеет место замедленный нагрев (при газовой сварке) и медленное охлаждение после сварки. Поэтому возможен перегрев околошовной зоны и появление межкристаллитной коррозии. [c.114]

Химический состав материала оказывает решающее влияние на сопротивление циклическому нагружению. В основном повышение термоусталости по материалам происходит в том же порядке, как и жаропрочности, однако имеется и несоответствие, в связи с тем, что на сопротивление термоусталости деталей влияют такие характеристики, как коэффициенты линейного расширения и теплопроводности, не имеющие значения для жаропрочности. Примерное расположение материалов по степени возрастания их сопротивления термоусталости следующее стали перлитного, ферритного и мартенситного класса, титан, стали аустенитного класса, хромоникелевые сплавы, кобальтовые сплавы, молибденовые сплавы. Необходимо отметить, что в каждом частном случае сочетания температур и нагрузок выбор материала должен производиться по конкретным условиям работы детали, однако можно указать на некоторые общие положения. В случае нагружения с большими амплитудами пластических деформаций в каждом цикле (Ае > 1- -2%) для обеспечения достаточного числа циклов необходимым является высокая пластичность материала как при верхней, так и при нижней температуре цикла. Если же амплитуды деформаций таковы, что пластическая [c.81]

В высоконапряженных двигателях выхлопные клапаны и седла делают из хромоникелевых сталей аустенитного класса, коэффициент линейного расширения которых при 600 —800°С равен ос = (18 -н 20)-10" 1/°С. Принимая рабочую температуру головки = 700°С, седла = 300°С, температуру сборки fo = 20°С и полагая 4 = 60 мм, по.чучаем т = 0,5 60 20 10" (680 - 280) = [c.381]

Аустенигные стали обладают более высоким коэффициентом линейного расширения, меньшей теплопроводностью и очень высоким омическим сопротивлением. Коэффициент линейного расширения уменьшается с увеличением содержания Ni. Наибольшим коэффициентом линейного расширения обладают хромоникелевые простые и сложнолегированные стали типа 18-8, 14-14, 25-20, а наименьшим — сплавы ка никелевой основе [16, 24, 34, 35]. [c.218]

Следует также отметить возможность возникновения дислокаций (дислокационных петель) при закалке сплава, в котором присутствуют нерастворенные частицы окислов, карбидов или интерметаллидов, коэффициент линейного расширения которых обычно меньше, чем у матрицы. На таких дислокационных петлях могут зарождаться выделения, например Mgi7Al2 в сплаве Л1—Mg или Nb в аустенитной хромоникелевой стали, содержащей ниобий или ниобий и вольфрам [199]. [c.234]

Термобиметаллическая пластина изготовлена из хромоникелевой или молибденоникелевой стали (верхний слой), имеющей большой температурный коэффициент линейного расширения, и инвара (нижний слой), имеющего малый температурный коэффициент линейного расширения. [c.52]

Для активных слоев биметалла применится легированные хромоникелевые или никельмолибденовые стали, (юладающие, наряду с большим коэффициентом линейного расширения, и высокими механическими свойствами, а также и цветные металлы и сплавы, марки и свойства которых приведены в табл. 105. [c.481]

Компонент с меньшим коэффициентом линейного расширения называют пассивным, с большим коэффициентом — активным. Пассивный компонент обычно делают из инвара Н36 или платинита Н42, активный — из хромоникелевой стали, никель-молибденовой стали, монель-металла, латуней Л62, Л68, ЛЖНбО—1,5—1,0, ЛОС60— [c.135]

Использование аустенитных присадочных материалов на основе железа (хромоникелевые стали) для сварки неаустенитных сталей должно давать сварные соединения с наибольшей разницей коэффициентов линейного расширения свариваемой сталп и металла шва и соответственно наибольший уровень тепловых напряжений в сварном соединении. Наименьший уровень остаточных напряжений в сварном соединении разнородных сталей будет иметь место при использовании присадочных материалов на никелевой основе в связи с наименьшей разницей коэффициентов теплового расширения металла шва и свариваемой неаустенитной стали. Следует также иметь в виду, что как было рассмотрено ран.г е, высокое содержание никеля в металле шва дает наименее протяженную мартенситную зону в участке сплавления и наименьшее диффузионное перемещение углерода через границу сплавления при нагреве. [c.306]

В высоконапряженных двигателях выхлопные клапаны и седла делают из хромоникелевых сталей аустенитного класса (например Х13Н7С2), коэффициент линейного расширения которых при температуре до 800° С равен а = [c.363]

Легированные хромоникелевые стали аустенитного класса газовой сваркой свариваются хуже, чем дуговой. При сварке следует учитывать низкую теплопроводность этих сталей (Л = = 0,04 кал1см- сек- град) и высокой коэффициент линейного расширения (а=17 10 ), обусловливающих повышенное коробление этих сталей в процессе сварки. [c.214]

Мы говорили о колоссальных усилиях, до 75 тысяч тонн, развиваемых гидравлическими прессами. Однако уже сейчас нередки случаи, когда и этого недостаточно. Такая ситуация возникла, например, на одном заводе, на котором нужно было отштамповать крупную цилиндрическую заготовку. Специально для этого случая был предложен новый способ штамповки, так называемое термопрессование, позволяющее использовать колоссальные силы теплового расширения. Как известно из курса сопротивления материалов, сила, с которой стремится расшириться сжатый нагретый стержень, равна произведению модуля упругости материала на коэффициент его линейного расширения, на площадь поперечного сечения стержня и на разность температур до и после нагрева. Нагревая небольшой кубик из хромоникелевой стали (хромансиля) со стороной 10 сантиметров, можно через несколько секунд получить усилие в 1000 тонн. Причем для этого не требуется практически никакого оборудования. [c.105]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...