Стержни Схемы нагружения

Обратная задача. Дана конструкция стержня (схема нагружения, закрепления, форма сечения), материал, нагрузка. Требуется определить размеры сечения стержня. [c.333]

В первой главе рассмотрены задачи нагружения, описываемые в рамках теории случайных величин. Получены удобные для практического применения соотношения для определения размеров поперечных сечений широкого класса элементов конструкций и схем нагружения (стержни, валы, пластины, оболочки и т.п.) при различных комбинациях законов распределения нагрузок и несущей способности. [c.3]

Разберем это определение на примере деформации стержня, нагруженного через серьгу силой Р (рис. 1.14, а). Прочностной расчет стержня следует начать с замены действия на него серьги системой сил, распределенной по поверхности контакта, след которой АА, образующейся в результате их взаимной деформации. На рис. 1.14,6 схематически показана такая замена. Значение поверхностной интенсивности в каждой точке поверхности контакта может быть получено только методами теории упругости как результат решения сложной математической задачи. Такую задачу следует решать, если представляют интерес напряженное и деформированное состояния в заштрихованной области стержня. Для их определения за пределами этой области следует заменить распределенную нагрузку равнодействующей (рис. 1.14, в), величина которой элементарно находится из условия равновесия серьги (рис. 1.14, г). По принципу Сен-Венана, деформированное и напряженное состояние бруса за пределами заштрихованных областей в схемах нагружения бив будут практически одинаковы. [c.22]

Составляем уравнение совместности перемещений в геометрической форме из того условия, что в схеме нагружения (рис. 11.31, б) сечение 4 относительно сечения О перемещаться не должно. При соблюдении этого условия стержни в схемах нагружения а и 6 бу- [c.77]

Действительно, приводя сжимающие силы, показанные на рис. 131, в, к оси стержня, получим следующую схему нагружения (рис. 365). Стержень сжимается силами [c.260]

На рис. 67 изображена схема нагружения стержня и приведена соответствующая эпюра продольных сил. Укажите на эпюре величины продольных сил и их знаки для каждого участка стержня. [c.73]

Рассмотрим примеры. Пусть требуется найти максимальное эначение растягивающих сил для трех случаев нагружения. На рис. 9.14, а приведена схема нагружения стержня системой сосредоточенных сил Р , Р . Применяя последовательно метод сечений для участков /, 2, 5, находим уравнения для определения осевой силы, так как она является суммой проекций на ось стержня всех сил, входящих в систему на соответствующем участке [c.156]

Рис. 9.16. Распределение внутренних усилий по длине стержня при его вращении (а — схема нагружения, 6 -эпюра растягивающих усилий)

Ударные схемы нагружения могут быть разделены на три типа — растяжение (сжатие) образца исследуемого материала между массивными наковальней и движущимся грузом (см. рис. 20, а), между массивной наковальней и стержнем (см. рис. 20, б) и между двумя стержнями (см. рис. 20, в). [c.72]

В схемах нагружения с расположением образца между массой и стержнем — динамометром, длина которого обеспечивает [c.74]

Таким образом, из трех рассмотренных схем нагружения предпочтительной является схема деформирования образца между массой и длинным стержнем-динамометром, обеспечивающая наименьшее отклонение скорости деформирования от номинальной в процессе возрастания и спада нагрузки и не искаженную регистрацию усилия деформирования вплоть до разрушения. [c.75]

В предыдущих примерах при определении точек бифуркации и критических нагрузок рассматривались не только простейшие механические системы, но и их предельно идеализированные схемы. Возникает естественный вопрос, насколько полно и точно такие схемы могут отражать поведение реальных систем. Так, в рассматриваемых выше примерах считалось, что оси стержней до нагружения расположены строго вертикально. В реальной системе практически всегда начальный угол отклонения оси стержня от вертикали не равен нулю. На тех же простейших примерах выясним, насколько существенно влияние начальных геометрических несовершенств такого типа на поведение систем под нагрузкой, т. е. насколько различно поведение систем, имеющих начальные геометрические несовершенства, и идеализированных. [c.18]

Схемы нагружения н закрепления стержней [c.62]

Для двух наиболее часто встречающихся схем нагружения стержней на фиг. 79 и 80 приведены результаты точного решения в виде графиков прогиба, горизонтального смещения и угла пово- [c.120]

Рис. 9.2. Схема нагружения неравномерно нагретого сжатого стержни

Если же ввести временную связь в виде горизонтальной перемычки, соединяющей середины стержней, то схема нагружения каждого стержня изменится и будет такой, как показано на рис. 26, б. [c.80]

Рис. 32. Схемы нагружения пластин, стержней, оболочек

Рис. 78. Схема нагружения и эпюры N, а, 8, и ступенчатого стержня

Рис. 137. Схема нагружения стержня

Рассмотрим схему нагружения стержня (рис. 154,6). [c.193]

В данной книге автор преследовал скромную цель — изложить значительно полнее, чем в [51], разработанную им точную теорию плоского изгиба упругих стержней и построенные на ее основе прикладные методы исследования тонких гибких деталей при больших упругих перемещениях. Интересно отметить, что при этом (удалось найти достаточно компактные общие формулы, которые являются едиными при сильном изгибе как прямых, так и криволинейных тонких деталей независимо от схем нагружения и наложенных связей. [c.6]

Определяя большие перемещения при изгибе стержня (тонкой полоски), можно получать траектории перемещения любой точки упругой линии (т. е. любого поперечного сечения стержня). В общем случае эти траектории будут криволинейными (рис. 1.1). В дальнейшем будут определяться также и траектории перемещения точек приложения внешних сил. Форма этих траекторий зависит от схемы нагружения стержня и от вида перемещения вектора силы (поступательное, следящее и пр.). [c.10]

Если для каких-Л ибо двух упругих линий разной длины для различных начальных очертаний продольной оси стержня и различных схем нагружения и связей (опор) окажется, что для них одинаковы значения эллиптических параметров, то эти две упругие линии будут геометрически подобны друг другу. Например, на рис. 2.13,а и б показаны геометрически подобные упругие линии прямого и криволинейного стержней. [c.38]

Если сравнить уравнения периодической упругой кривой (3.1) — (3.7) с уравнениями упругой линии изогнутого стержня (см. 2.2) и с выражениями для коэффициентов подобия упругих линий (см. 2.3), то легко увидеть, что в задачах основного класса при любой схеме нагружения прямого или криволинейного стержня всегда можно найти на периодической упругой кривой такой участок, который будет геометрически подобен исследуемой упругой линии стержня при сколь угодно больших перемещениях при изгибе. Будем называть такой участок периодической упругой кривой эквивалентным участком. Концевые точки этого участка будем обозначать теми же знаками О п 1, как и концы упругой линии стержня. [c.58]

При этом первая из них, прямолинейная, когда значение силы превышает Р=п Н11 , становится неустойчивой. Здесь важен тот факт, что при одной и той же схеме нагружения стержня и системе налагаемых связей (опор) оказывается возможным появление множества форм упругой линии, каждая из которых имеет свои границы существования. В этом смысле в обычной линейной теории [c.74]

Схема нагружения стержня приведена на рис. 1,46, в. Нагрузка д создает в сечении около заделки изгибающий мо.мент [c.55]

Решив это неравенство относительно Р, получим формулу для подбора сечения стержня с учетом его собственного веса при схеме нагружения, показанной на рис. 40. а, [c.65]

Расчетная схема нагружения стержня представлена на рис. 1.4, б. Действие силы F — пример сосредоточенной нагрузки. Усилие от втулки к сте- 14 ржню пер(гдается на длине а, [c.7]

Пример 1Х.З. В схеме нагружения сечения стержня (рис. IX. 14) определить допускаемое значение силы [Р]. Материал стержня неодинаково работает на растяжение-сжатие v = aвp/ств = 1/3. [c.320]

Рис. 9.15. Распределение внутрсииих сил по длине стержня с учетом собственного веса (а - схема нагружения, б - эпюра растягивающих усилий)

Продольные деформации 8i и ei оболочек / и 2 на линиях контакта от реакции взаимодействия Qi можно определить согласно выражению (8.88а), подро(5 НЫЙ вывод которого дан в разд. 8.6. Эта формула получена для случая, когда на одинаковых отрезках обра зующих прил[0жены погонные касательные усилия q, направленные в сторону, противоположную направлению продольной координаты g (см. рис. 8.16). Кроме этого, все усилия одинаковые, отрезки образующих расположены с постоянным шагом, число т отрезков может быть произвольным. Формула (8.88а) соответствует случаю, когда на правом бесконечно удаленном торце оболочки, изображенной на рис. 8.16, действуют равномерно распределенные по окружности растягивающие напряжения, а на левом такие же сжимающие. Поэтому при рассмотрении реальных схем нагружения паке-, та (ом. рис. 9.3) к деформациям, определенным по формуле (8.88а), должны быть добавлены деформации растяжения-сжатия оболочки как стержня, чтобы получить соответствие схемам нагружения (ом. рис. 9.3 и 9.4). Эти добавки мы учтем дальше, а сейчас выпишем выражения для деформаций ободочек, пользуясь фор1му-лой (8.88а) и перейдя в ней от координаты а=т% к координате Первая оболочка нагружена шестью усилиями д направленными в сторону, противоположную направлению оси (см. рис. [c.393]

СОСТОЯНИЯ Р = 0, Л1 = 0 в первую очередь будет обязательно развиваться форма бесперегибного рода. Затем в зависимости от величины начальной кривизны и от схемы нагружения стержня упругая линия может принять и форму перегибного рода. [c.30]

В отличие от призматических стержней по всей длине (за исключением участков приложения нагрузки) действуют также нормальные межслойные напряжения Ог, направление действия которых зависит от схемы нагружения. При нагружении сегментов выпуклостью вверх (см. табл. 7.7, схема 7—2) напряжения растягивающие (0+), при нагружении сегментов выпук-лоетью вниз — сжимающие (< )> В первом случае вследствие совместного действия касательных и растягивающих радиальных напряжений прочность образца понижается, в последнем — сжимающие радиальные напряжения затрудняют расширение трещины расслоения от касательных напряжений и таким образом повышают сопротивление материала межслойному сдвигу. Это различие усиливается с увеличением относительного пролета 1/Н, что убедительно доказывается следующими результатами эксперимента (материал стеклопластик с укладкой 0°/90°) [c.226]

Возможность использования перечисленных гипотез щля однородных изотропных материалов проверена многолетней практикой. Возможность использования перечисленных гипотез для композитов зависит от степени анизотропии материала и реализуемого напряженно-деформированного состояния, т. е. от схемы нагружения и опирания образца. Для рассматриваемых материалов, к сожалению, отсутствуют четко сформулированные оценки границ применимости перечисленных гипотез. Поэтому даже в самых простых расчетных случаях могут возникать трудности при выборе размеров образцов и режима нагружения. Опыт показывает, что необоснованное применение формул элементарной теории изгиба при обработке результатов испытаний стержней из сильно анизотропных неоднородных материалов, какими являются современные армированные пластики, ведет к грубым ошибкам в толковании резу.иьтатов эксперимента и к недооценке возможностей методов испытаний на изгиб. Более детальный разбор применимости перечисленных выше [c.169]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...