Панели Усилия сжимающие

На рис. 2.28 и 2.29 показан характер изменения продольных растягивающих усилий Т в верхней половине панели. В нижней половине панели усилия будут такие же по величине, но сжимающие. Усилия Т посчитаны по формуле (2.93) и отнесены к усилиям Р, посчитанным по формуле со противления материалов для кромки пластины, примыкающей к ребру, т. е. при Т1 = 1. Эта формула имеет вид [c.103]

Рис. 16. Формы потери устойчивости трехслойных панелей, нагруженных по краям сжимающими усилиями

В местах перелома поверхности у поперечных ребер равнодействующие Rn продольных сжимающих усилий N[ направлены по радиусу от оси вращения образующей и вызывают растяжение ребер и примыкающих к ним участков плиты панели. Эти растягивающие усилия зависят от R , т. е. от углов перелома поверхности образующей оболочки (рис. 2.48). Как видно из рисунка, [c.114]

Гладкого бака, весьма невелики. Для повышения устойчивости обе чайки можно применить панели стрингерной или вафельной конструк--ции. Другой путь — увеличение давления наддува ра в баке. Большие давления приводят к растяжению обечайки вдоль образующей. При этом окружные силы 7 а по формуле (11.3) оказываются большими. При больших окружных растягиваюш.их усилиях баки целесообразно выполнять из высокопрочных материалов. Отсутствие осевого сжатия позволяет делать обечайки неподкрепленными. Давление наддува в них обычно выбирают так, чтобы в осевом направлении не возникали сжимающие напряжения от силы N и момента М [c.292]

Выпучивание различных конструктивных элементов типа бруса или панели при повторном действии сжимающих усилий, вызванных механической и тепловой нагрузкой, рассматривалось в работах [8, 20, 45, 67, 78, 143, 186, 214, 218], пластическое выпучивание оболочки при повторных механических воздействиях — в статье [184]. Задача прогрессирующего выпучивания при циклических изменениях температуры рассматривалась в [10, 20] и с учетом ползучести в [78]. Соответс - [c.29]

Пример 2. Соударение произошло передней частью кузова автомобиля под углом 40—45° (рис. 1.7). Разрушительные повреждения получили передние крылья, капот, панель передка, брызговики, передние лонжероны. Восстановить базовые точки передней части кузова без замены деформированных деталей новыми практически невозможно. При этом необходимо восстановление размеров по проемам передних дверей и положению передних и центральных стоек, так как силовые нагрузки передавались через передние двери на передние и центральные стойки кузова, создавая сжимающие усилия на порог и верхнюю часть боковины кузова. [c.15]

П р и м е р 3. Удар нанесен сбоку в переднюю часть кузова автомобиля в районе сопряжения передней панели с передними частями лонжерона и левого крыла (рис. 1.8). Разрушительные повреждения получили оба передних крыла, панель передка, брызговики, лонжероны, капот. Растягивающие усилия нарушили проем левой передней двери, сжимающие усилия вызвали деформацию в проеме правой двери и в боковине левой передней двери. Передние и центральные стойки также получили значительные силовые перегрузки и отклонились от своего первоначального положения. [c.18]

Пример 4. Удар сбоку в переднюю стойку кузова автомобиля с левой стороны (рис. 1.9). Значительно деформированы левая передняя стойка, рама ветрового окна, крыша, пол и лонжероны переднего пола, панель передка, капот, крылья, брызговики и передние лонжероны. Передок кузова автомобиля сдвинулся влево порог и верхняя часть правой боковины восприняли растягивающие нагрузки, центральные и задние стойки — сжимающие нагрузки правый брызговик в сопряжении с передней стойкой испытывал разрывающие усилия. [c.18]

Помимо изолирующих функций, сотопласт в изгибаемых панелях работает на сдвиг, а при местных воздействиях на обшивку— воспринимает сжимающие усилия. Прочность сотопластов зависит от материала сот, размеров ячеек и технологии изготовления. Прочность на сжатие некоторых видов сот и другие характеристики на кратковременное действие нагрузки приводятся в табл. 34. [c.148]

В металлических куполах наиболее простой получается радиально-кольцевая разрезка, когда радиальные элементы воспринимают радиальные сжимающие усилия, а кольцевые - растяжение в перпендикулярном направлении (см. рис. 4.10). Кровля устраивается из трапециевидных панелей, укладываемых по кольцевым элементам каркаса. [c.87]

Считают, что усилия в элементах при продольном сжатии панели нагрузками Nx и Ni, распределяются между внешними слоями пропорционально их жесткостям. Сжимающие усилия во внешних слоях находят по формулам [c.297]

Усилия в элементах панели при ее продольном сжатии нагрузками N. и УУ4, находят по формулам (65) и (66), полученным в предположении, что усилия распределяются пропорционально жесткостям. Сжимающие усилия во внешних слоях [c.300]

Усилия во внешних слоях находят по формулам (65), усилия в элементах панели при ее продольном сжатии нагрузками 1 х и N1/ вычисляют так же, как и при заполнителе типа гофра. Сжимающие усилия в листе заполнителя рассчитывают по формулам (66). Усилия сдвига в листе заполнителя (возникающие вследствие начального искривления панели) находят по формуле (67). [c.304]

Круговая цилиндрическая панель со сторонами а, 6, сжатая вдоль образующей равномерно распределенными усилиями р. В результате исследования устойчивости в малом с применением теории деформаций получаем следующее выражение для сжимающего усилия [1] [c.202]

По конструктивному исполнению металлические конструкции мостовых кранов могут быть двух видов — ферменные и балочные листовые. В ферменных конструкциях наиболее напряженными элементами мостов являются опорные раскосы и узлы их крепления, а также панели нижнего и верхнего поясов главных ферм в средней части пролета. Стойки воспринимают сжимающие и растягивающие усилия при любом положении подвижной нагрузки, а пояса главных ферм работают в сложных условиях при одновременном действии продольных растягивающих (сжимающих) усилий от вертикальных и горизонтальных нагрузок. Балочные листовые конструкции отличаются от ферменных более высокими надежностью и долговечностью и наиболее распространены в современных кранах. [c.147]

Приложим внешнюю нагрузку, вызывающую в поясах сжимающие усилия. Тогда при большом искривлении пояса в средней части панели краевые напряжения от изгибающего момента окажутся выше напряжений от нормальной силы, эпюра напряжений по сечению получится двузначной, при этом растягивающие напряжения возникнут с внутренней стороны, а сжимающие с внешней (рис. 1-13,в). [c.31]

Как видим, г" при чередовании в панелях пояса одинаковых по величине растягивающих и сжимающих усилий мало отличается от его значения при отсутствии продольных усилий. Отсюда можно сделать вывод, что наличие чередующихся (сжимающих и растягивающих) усилий в поясе, возникающих от сдвинутых в смежных гранях узлов при действии крутящего момента, практически не влияет на устойчивость раскосов. [c.88]

Наибольшее значение параметра сжимающего усилия для заданных панелей при определенном значении V находится из условия — АС > О при С = О, а поэтому д р соответствует корню трансцендентного уравнения В = 0. [c.287]

Ниже приведены предельные значения параметра сжимающего усилия д р (максимальное значение д, которое возможно в панелях с защемленными кромками) для различных значений V. [c.294]

Чтобы получить величину сжимающего усилия для стержня В (Вг) при Ь > X, следует нагруженную тележку поставить в пределах нулевой панели е и заменить давление колес воздействием трех сил — Р2 — Р3 на узлы XI, [c.315]

Пусть тонкая упругая круговая пологая цилиндрическая панель находится под. воздействием внешнего равномерного поперечного давления д и равномерного сжимающего усилия тог- [c.88]

Пусть помимо равномерной по круговому контуру осевой сжимающей силы N и внешнего равномерного поперечного давления д свободно опертая пологая круговая цилиндрическая панель подвержена действию краевых равномерных сдвигающих усилий т. Тогда [c.89]

Л/кр— критическое значение осевого сжимающего усилия. Будем предполагать, что обшивка жестко прикреплена к стрингерам в своей плоскости, но может свободно поворачиваться вместе со стрингером вокруг его оси. Этим условиям на контуре панели будут удовлетворять следующие выражения для прогиба и функции напряжений [c.210]

Расчетные длины элементов ферм и связей. Определение расчетных длин элементов фермы с простой решеткой производится по табл. 2.15. Если в двух Смежных панелях фермы, расположенных между двумя смежными, закрепленными от смещения из плоскости фермы узлами, действуют сжимающие усилия и Л 2 < (рис. 2.5), то проверка устойчивости из пло- [c.67]

При продольном сжатии панели усилия во внешних слоях определяют по формулам (65) и прн поперечном и продольно-поперечном изгибе панели — по формулам (60). Величину модуля упругости Ех заполнителя при расчете по этим формулам находят из соотношений (14) гл. 9. Усилия в армирующ,их ребрах при продольном сжатии панели нагрузкой Л г, действующей вдоль ребер, определяют по формулам (80) и (81). Сжимающие усилия [c.306]

Предварительно напряженные контурные фермы (длиной 18, 24, 30 м) выполняются с раскосами. Для передачи на них с оболочки усилий сдвига фермы имеют концевые упоры. Покрытие во взаимно перпендикулярных направлениях спроектировано как многоволновое. Проектом предусматривается тангенциально подвижное сопряжение оболочки с верхним поясом контурной фермы. Технико-экономические показатели этих конструкций приведены в табл. 2.1. Существенное отличие этого проекта от рассмотренных выше состоит в выполнении зоны сопряжения двух оболочек. В центре промежуточной диафрагмы смежные оболочки не имеют жесткого соединения между собой. Ребра панелей у промел<уточ-иой диафрагмы соединены между собой и образуют контурный криволинейный брус оболочки, который свободно лежит на верхнем поясе фермы в середине ее пролета и упирается в уступы, имеющиеся в ее приопорной зоне. При такой конструкции соединения ячеек покрытия исчезают усилия растяжения между смежными оболочками, действующие у средней зоны промежуточной диафрагмы в перпендикулярном к ней направлении. Однако при этом в зоне скользящего опирания оболочки на контур в панелях возрастут положительные краевые моменты, увеличатся усилия растяжения в нижних поясах контурных диафрагм и увеличатся главные сжимающие и растягивающие усилия в углах оболочки. Такое соединение элементов покрытия менее целесообразно в случае приложений к диафрагмам значительных сосредоточенных сил. [c.69]

Усилия в Плите оболочки. Усилия в направлении кеньшегб пролета в средних панелях в среднем продольном сечении, как указывалось выше, меняли знак ребра и примыкающие к ним участки оболочки были растянуты, а средние части панели сжаты (рис. 2.44). Усилия, усредненные на участках, включающих ребро и половины полки панелей, в этом сечении были сжимающими. В средней части оболочки усилия N2 при диафрагмах — фермах были несколько больше, чем при диафрагмах — арках с увеличением жесткости промежуточных диафрагм смежные [c.111]

В пневматических 1Грнспособлениях возможны следующие варианты создания сжимающих усилий 1) в результате непосред-ствениого воздействия давления (нормальное или избыточное) окружающей газовой среды на паяемые детали. При этом паяемые детали могут непосредственно контактировать с окружающей средой (в случае пайки слоистых оболочек) или через промежуточный элемент (в случае контейнерной пайки слоистых панелей) в первом случае сжатие достигается в результате вакуумирования [c.260]

Одним из отрицательных качеств КМ на полимерной матрице со слоистой и волокнистой структурой является низкое сопротивление сдвигу. Для ряда конструкций, в том числе и оболочечных, выполненных из этих материалов и находящихся в условиях плоского напряженного состояния, касательные напряжения, несмотря на их малость по сравнению с нормальными растягивающими или сжимающими напряжениями, могут оказать существенное влияние на несущую способность. В качестве примера рассмотрим панель из углепластика с ориентацией слоев [0/90/0]пГ и пределами их прочности при растяжении вдоль волокон аьо = 600 МПа, при растяжении поперек волокон аь90 — 80 МПа, при сдвиге в плоскости армирования ть = 15 МПа, нагружаемую растягивающими усилиями вдоль оси 1 со сдвигом. Ось 1 направлена вдоль волокон с ориентацией 0°, а ось 2 перпендикулярна ей. Если для оценки несущей способности панели воспользоваться критерием прочности йая [c.327]

Башни рассчиты вают на действие сжимающей силы Р, изгибающего момента М и крутящего момента Наибольшее расчетное усилие в поясе башни квадратного сечения при расположении стрелы в диагональной плоскости башни N == Р/4 + 4- М/(1,4а), где а — расстояние между центрами тяжести поясов по грани башни. Решетка граней башни воспринимает поперечные силы Q = Mitp/(2a) и усилия от ветровой нагрузки на башню. Сжатые пояса надо проверять на устойчивость на длине панели [0.58]. [c.484]

Результаты опытов по устойчивости плоских панелей в условиях ползучести показаны на рис. 34. Здесь штриховыми линиями нанесены результаты испытаний на устойчивость плоских панелей из дуралюмина Д16АТВ в условиях ползучести при температуре 250° С, через а обозначено отношение сжимающего усилия к критическому значению. Сплошными линиями показаны теоретические данные. Как видим, эксперименты подтверждают результаты приведенного выше решения, имеет место монотонное изменение прогибов с уменьшаюш,ейся скоростью. Штрих-пунктирная линия получена в результате опыта, проведенного с пластинкой, продольные края которой свободно перемещались (случай балки —полоски), эта кривая t ( ) аналогична диаграммам, относящимся к стержням, и позволяет найти критическое время для балки-полоски. [c.126]

В рассматриваемой системе потеря устойчивости положения окажется возможной, когда в результате смещения узлов 1В двух раскосах, примыкающих к одному узлу, перекос одного, несущего сжимающее усилие, окажется большим. Тогда поперечная сила, возникшая на конце сжатого раскоса и изгибающая панель пояса, превзойдет поперечную силу на конце растянутого раскоса (которая действует в обратном направлении) и при недостаточцой жесткости пояса произойдет его искриз-ление. [c.95]

Под действием расчетных сосредоточенных сил в элементах стропильной фермы возникают продольные сжимающие и растягивающие усилия, а ферма в целом получает прогиб / (рис. 86). В беспрогонных схемах верхний пояс фермы может подвергаться местному изгибу от сосредоточенной силы, приложенной в середине панели (при опирании ребристых железобетонных плит), или линейной распределенной по длине пояса нагрузки. Значения этих моментов определяют в предположении работы верхнего пояса как разрезной однопролетной балки соответственно по формулам [c.105]

Внутренние изгибающие моменты в сварных решетчатых стрелах в сочетании со сжимающими усилиями в поясах от внешней нагрузки снижают устойчивость панелей поясов, а следовательно, и критическую нагрузку, приложенную к голове стрелы. Влияние внутренних изгибающих моментов на снил ение критической нагрузки в таких стрелах подтверждено при испытании экспериментальных решетчатых стрел, имеющих различные значения внутренних изгибающих моментов. Стрелы, изготовляемые с минимальными внутренними изгибающими моментами в узлах присоединения раскосов к поясам, при прочих равных условиях показали возможность увеличения критической нагрузки более чем на 20%- [c.400]

Полученная формула позволяет исследовать устойчивость панели как при чистом продольном сжатии ( =0) и чистом поперечном да1влении (Л =0), так и при совместном их действии. Как частный случай при Я- оо, д2—о из (4.21) вытекает формула для критического одностороннего удельного сжимающего усилия плоской трехслойной прямоугольной пластины [c.89]

На жестко защемленных краях панели приложены равномерные сжимающие удельные усилия N. Полагая прогиб панел равным [c.94]

Дальнейшим развитием укрупиеиия монтажных изделий яв-пяется объединение пирамид в группы, как это предусмотрено в системе Спейс-грид (рнс. Х1.21). При таком конструктивном решении отправочных элементов сохраняется нх транспортабельность, присущая отдельным пирамидам. Особенностью системы Спейс-грид является выполнение верхнего пояса плиты из металлических панелей, способных воспринимать сжимающие усилия и выполняющих одновременно ограждающую функцию. [c.121]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...