Расчетные длины, элементов

Примечание. Гибкость элементов . = //г, где / — расчетная длина элемента, г — радиус инерции сечения. [c.65]

Введение коэффициента 0,8 для определения расчетной длины элементов решетки в плоскости ферм учитывает упругое защемление стержней в фасонках, в отличие от [c.109]

Расчетную длину элементов плоских ферм принимают в плоскости фермы — для поясов и опорных раскосов п стоек — равной расстоянию между центрами узлов 1 1 = 1), я для прочих элементов — / =0,8/ [c.237]

Примечание. Гибкость элемента Х,= е/// где />/ —расчетная длина элемента I —радиус инерции сечения.. [c.373]

Расчетную длину элементов ферм при проверке на устойчивость следует принимать по табл. 3.11 (рис. 3.20, а, б, в). [c.240]

Здесь I — расчетная длина элемента [c.257]

В, РАСЧЕТНЫЕ ДЛИНЫ ЭЛЕМЕНТОВ [c.67]

Зависимость расчетной длины элемента от способа закрепления его концов и характера нагрузки. Расчетная длина элемента 1в определяется по формуле [c.67]

Расчетные длины элементов ферм и связей. Определение расчетных длин элементов фермы с простой решеткой производится по табл. 2.15. Если в двух Смежных панелях фермы, расположенных между двумя смежными, закрепленными от смещения из плоскости фермы узлами, действуют сжимающие усилия и Л 2 < (рис. 2.5), то проверка устойчивости из пло- [c.67]

Сечения элементов связей рекомендуется компоновать из равнобоких или неравнобоких уголков таким образом, чтобы большей расчетной длине элемента соответствовал больший момент инерции сечения. Для сжатых распорок рекомендуется применение крестовых сечений из двух уголков или сечений из швеллера с приваренным к его стенке уголком (рис. 4.27). [c.138]

На чертеже всегда проставляется общая длина поковки. В поковках типа вала длину элемента, который куют последним (элемент диаметром (380 9) мм на рис. 5.13), не проставляют, а определяют расчетным путем. Размеры поковок типа вала с уступами проставляют от базового сечения (правый торец участка ди 1-метром (740+11) мм). [c.105]

Размеры конических поверхностей определяются следующими тремя независимыми друг от друга параметрами (рис. 86) углом конуса 2а, диаметрами расчетного сечения D и d и расчетной длиной конуса L. Элементы конических соединений даны в табл. 48. С целью ] П [c.201]

При дальнейшем уточнении частоты колебаний нужно учитывать, что действительное состояние отличается от расчетной в невыгодную сторону, так как величина модуля упругости, момента инерции, длины элементов, типы заделок и т. д. отклоняются от вводимых в расчет. [c.208]

Приведенная расчетная длина центрально сжатых элементов в зависимости от способа закрепления концов определяется согласно табл. 13. [c.421]

На той стадии испытаний, когда в образце распространяются полосы Чернова — Людерса (например, в малоуглеродистой стали) периодически происходит резкая релаксация напряжений, возникает кривая напряжение—деформация, имеющая выпуклости и вогнутости. При этом амплитуда колебаний напряжений в направлении вверх и вниз различается в зависимости от жесткости испытательной машины, часто становится трудным поддерживать постоянную скорость деформаций, возникают затруднения [7] при определении нижнего предела текучести. Кроме того, у некоторых материалов в результате взаимодействия атомов растворенных элементов, например углерода и азота, с дислокациями при определенных температурах и в определенном интервале скоростей деформации возникает пилообразная кривая напряжение — деформация. В той области становится трудным регулирование скорости деформации с использованием обратной связи с удлинением на расчетной длине образца, поэтому такое регулирование приходится осуществлять вручную [61. [c.47]

Соотношение V — ti на рис. 5.33 показано прямой линией, оно хорошо согласуется с экспериментальными данными. Здесь же приведены экспериментальные данные, характеризующие соотношение между общей деформацией на расчетной длине образца 50 мм и временем до образования трещины а также соответствующие зависимости, рассчитанные методом конечных элементов. Из приведенных выше данных следует, что рассматривая образование трещины эквивалентным разрушению бесконечно малого образца, соприкасающегося с основанием надреза, можно считать, что трещина образуется при возникновении у основания надреза деформации ползучести равной деформации при разрушении гладких образцов. Аналогичный подход применили и в случае [41 ] технически чистой меди, деформация при разрушении гладких образцов у которой различается в зависимости от уровня напряжений (при большой долговечности е/ уменьшается). [c.160]

За расчетную длину /о элементов ферм принимают для поясов - расстояние между смежными узлами или местами крепления связей для элементов решетки - расстояние, равное полной геометрической длине элемента (из плоскости фермы), или расстояние, равное 0,8 полной геометрической длины стержня [c.502]

На чертеже всегда проставляется общая длина поковки. В поковках типа вала длину элемента, который куют последним (элемент диаметром 380 9 мм на рис. 20), не проставляют, а определяют расчетным путем. Размеры поковок типа вала с усту- [c.451]

Выбирают длины элементов ручья по размерам расчетной заготовки. [c.155]

I — теоретическая длина рассчитываемого элемента (неподвижность концов элемента в рассматриваемой плоскости изгиба должна быть обеспечена устройством системы). В тех случаях, когда жесткость закрепления концов стержня надлежащим образом учтена, допускается соответствующее уменьшение расчетной длины I. [c.418]

Составные стержни, соединенные вплотную или через прокладки (два уголка, два швеллера и т. п., см. рис. III.1.4, а е), считаются стержнями, работающими слитно, и гибкость их проверяется в обеих плоскостях, как указано выше. Расстояние ме-аду скрепляющими прокладками или шайбами принимается не более 40г в сжатых стержнях и 80г в растянутых для стальных конструкций и ЗОг в сжатых стержнях и 80г в растянутых для алюминиевых конструкций. Здесь г — радиус инерции одного уголка или швеллера относительно оси, параллельной плоск(хл и расположения прокладок. При этом в пределах длины сжатого элемента следует ставить не менее двух прокладок. За длину сжатого элемента пояса ферм принимается его расчетная длина lib плоскости фермы (расстояние между центрами узлов). [c.370]

При значениях m > 20 внецентренно сжатый стержень следует проверять не на устойчивость, а на прочность. Здесь М —-расчетный момент, равный наибольшему моменту в пределах длины элемента или опорному моменту (в случае упругого или жесткого закрепления) в зависимости от того, какой из моментов больше W — момент сопротивления для наиболее сжатого волокна. [c.372]

Расчетные нагрузки, распределенные по длине зубьев зубчатых колес, пальцев упругих муфт, вкладышей подшипников скольжения, вдоль шпонок, зубьев шлицевых участков вала и т. п., при составлении расчетной схемы вала принимаются за сосредоточенные силы, приложенные посредине длины элементов, передающих силы или моменты. [c.383]

Рис. VIII.3. СхеМ Ы ферм- для определения расчетной длины элементов

Расчетные длины элементов гглоских ферм [0.50, 28 [c.242]

Расчетные длины элементов пространственных решетчатых сварных конст-. рукций из одиночных уголков.. Расчетная длина пояса при опред елении, ее -гибкости принимается равной а) для элементов с совмещенными в смежных. гранях узлами при Треугольной решетке, с распор -ками (рис. 2,1,0) или пере- -л [c.67]

При определении расчетной длины обечайки 1 доцину примыкающего элемента 1 следует определять по формулам [c.24]

Рис. 17.3. Схема пзмеренпя смеще-Т1НЯ прп раскрытии трещины с по-могц1,ю упругих элементов с датчиками сопротивления а) схема установит датчика смещения в образце, б) электросхема моста из датчиков сопротивления Ь — расчетная ширина образца, I — расчетная длина трещины.

Расчетная длина-шва вследствие дефектов сварки на концах всегда принимается меньше действительной на 10 мм. Высота щва несколько больше толт,ины свариваемых элементов, но при расчете для надежности она принимается равной толш,и-f не S. [c.125]

Нагрузки па вал обычно передаются через сопряженные с ним детали (зубчатые колеса, шкивы, муфты, подшипники). Передающиеся на вал нагрузки в зависимости от ряда условий (жесткости сопря>кенных элементов, специфики их работы, точности изготовления и сборки узла) фактически распределяются вдоль рабочих элементов по различным закономерностям, определяя тем самым характер распределения усилий но валу. Расчетные нагрузки, распределенные по длине зубьев зубчатых колос, пальцев упругих муфт, вкладышей подшипников скольжения, вдоль шпонок, зубьев шлицевых валов, при составлении расчетной схемы вала обычно принимают за сосредоточенные силы, приложенные по середине длины элементов, передающих силы или моменты. Поскольку вал и ступицы работают совместно, можно точнее вести расчет вала на действие двух сосредоточенных сил, приложенных на расстоянии (0,25ч-0,35) I от кромок ступицы, где I — длина ступицы (рис. 3). Меньшие зпачеиия смещения точек приложения сил соответствуют жестким ступицам и неподвижным посадкам, большие — податливым ступицам и подвижным посадкам. [c.102]

Наименьшие размеры катетов угловых швов должны назначаться менее указанных в табл. 111,1.1. Наибольшие размеры катетов угловых швов не должны быть более 1,26, где б — най меньшая толщина соединяемых элементов. Наименьшая удлйна углового (лобового или флангового) шва должна быть не менее 60 мм и не менее шестикратного размера катета шва. Наибольшая расчетная длина флангового шва в соединениях, работающих на осевое усилие, не должна быть более 50 катетов шва. Если же сила, передающаяся фланговому шву, возникает на всем его протяжении, как в поясных швах балок, то длина шва не ограничивается, Соотношения размеров катетов угловых швов следует принимать для фланговых швов 1 1, а для лобовых швов — 1 1,5 при этом больший катет должен быть направлен вдоль усилия, воспринимаемого лобовым швом, а шов — выполняться с плавным переходом к основному металлу. [c.351]

Расчетная длина продольно-сжатых элементов определяется поформуле/о= , где/ —геометрическая длина элемента ц —коэффициент зависимости от характера закрепления концов элемента (табл. 71). [c.161]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...