Вентили Расчет

Выбор оптимальной величины разрежения (вакуума) в камере плавильно-заливочной установки определяется главным образом химической активностью жидкого титана по отношению к элементам, входящим в состав газовой атмосферы. Термодинамические расчеты и практический опыт показали, что давление в камере плавильно-заливочной установки в период плавки и разливки следует поддерживать на уровне, не превышающем 0,13 - 1,33 Па. В этом случае не происходит увеличения содержания в сплаве элементов, входящих в состав воздуха (азота, кислорода и водорода). Для создания вакуума все плавильно-заливочные установки оборудованы вакуумной системой, включающей комплекс вакуумных насосов, вакуум-проводы, вакуумные датчики, задвижки, вентили и т.д. Благодаря вакуумной системе в камере установки поддерживается требуемое разрежение и производится откачка газов из камеры с необходимой скоростью. [c.304]

В результате гидравлического расчета контура определяется распределе-ние расхода и давления по всем участкам сети для фиксированного значения общего расхода и положения регулирующих органов (вентили, задвижки и пр.). При изменении этих параметров строится семейство гидравлических характе- ристик контура. [c.111]

Для облегчения подбора ограничительных шайб и их сочетаний в табл. 8-4 приведены результаты расчета диаметра отверстий в ограничительных шайбах по формуле (8-13) для нескольких значений давления в котлах и давления в сепараторах. Простые запорные вентили как регулирующие органы не годятся из-за неудовлетворительной их характеристики. Резкое увеличение расхода наступает уже при малом открытии такого вентиля, а дальнейшее открытие его почти не влияет на расход продувочной воды. Кроме того, при малом открытии и высоких скоростях среды имеет место быстрый эрозионный износ вентиля. Пользоваться запорными вентилями как дроссельными органами недопустимо- В узле регу- [c.172]

Гидравлическое сопротивление можно уменьшить выбором наиболее рациональной формы каналов в корпусе вентиля и наклонным расположением шпинделя с таким расчетом, чтобы ось шпинделя составляла с осью трубопровода угол от 60 до 45° (фиг, 30). Вентили с корпусом [c.642]

Для натурных испытаний летучих и водорастворимых ингибиторов были приняты металлические сварные емкости диаметром 800 мм и длиной 1700 мм, изготовленные из СтЗ и снабженные фланцем и заглушками из органического стекла. Внутренние поверхности емкостей, подлежащих консервации, подвергали дробеструйной обработке, а на период межоперационной защиты —3%-ным водным раствором нитрита натрия с добавкой 0,5% кальцинированной соды. Консервацию емкостей проводили через 3 сут. Внутренние поверхности емкостей перед консервацией смачивали водой, при этом количество воды, оставшейся в каждой емкости, составляло 0,1—0,15 кг. Водорастворимые консервационные составы наносили методом об-лива, после этого на емкости ставили заглушки из органического стекла. На емкости, подвергаемые консервации парами летучих ингибиторов, заглушки устанавливали до начала консервации, а пары вводили через вентили, установленные на корпусе. После ввода ингибиторов вентили сразу же перекрывали. При консервации емкостей порошкообразными ингибиторами последние засыпали из расчета 0,02 кг на 1 м консервируемой поверхности, затем устанавливали заглушки и распыляли порошок сжатым воздухом, подаваемым через вентили, установленные на корпусе. Емкости устанавливали на специальной опорной раме в горизонтальном положении. [c.220]

Для питания тяговых двигателей требуется, как правило, ток больший, чем может выпрямить один полупроводниковый вентиль, и напряжение, в несколько раз превышающее наивысшее обратное напряжение. Поэтому возникает необходимость включать вентили последовательно, что позволяет повысить допустимое обратное напряжение, а для увеличения допустимого тока группы последовательно включенных вентилей соединяют параллельно. Это дает возможность конструировать выпрямительные установки на полупроводниках для электровозов и моторных вагонов различной мощности. Выполняют такие установки с расчетом свободной и легкой замены всех элементов. [c.49]

Вентили и задвижки часто изолируются оберточными конструкциями, в частности, из асбестовых матрацев. Матрац изготовляют по размерам с таким расчетом, чтобы были перекрыты боковые фланцевые соединения (рис. 6-57,а). Сверху матрац накрывают металлическим кожухом в виде стяжного металлического листа или из шарнирно соединенных двух половинок. [c.240]

Если обратное напряжение превышает допустимое обратное напряжение вентиля, то вентили соединяют последовательно с таким расчетом, чтобы обратное напряжение не превышало допустимого для каждого вентиля. При необходимости иметь большие прямые токи вентили соединяют параллельно. [c.171]

Вентили по каталогу выбирают с расчетом, чтобы напряжение выбранного диода было не менее расчетного, а выпрямленный ток больше требуемого. [c.174]

Кремниевые вентили. Основой выпрямительного элемента силового вентиля служит круглая пластина из сверхчистого монокристаллического кремния, обладающего электронной проводимостью. Пластинка кремния имеет толщину около 0,5 мм и диаметр в зависимости от величины тока. Для вентилей, рассчитанных на ток 200 А, диаметр пластинки 25—30 мм (из расчета удельной плотности тока 0,5—1,0 А/мм ). [c.141]

Рис. 4-13. К расчету многорядного размещения венти-.аей при естественном воздушном охлаждении.

Обычно прп расчете преобразовательных устройств используют следующие параметры, предусмотренные существующим стандартом на силовые полупроводниковые вентили (ГОСТ 10662-63) [c.199]

Штейнберг М. Е., Гинзбург Я- Л. Численный метод расчета П-образной коллекторной системы с нагнетателями в ответвлениях. — В ки. Пром. очистка газов и аэродинамика пылеулавливающих аппаратов. Ярославль тр. ВНИПКИО для кондиционирования воздуха и венти,ляции 1975, с. 48—51. [c.342]

Для схем охлаждения трансформаторов вентиляционные и гидравлические расчеты подробно выполняют только для вынесенных теплообменников. Конечным результатом вентиляционного или гидравлического расчета систем охлаждения является определение номинального давления венти.Аятора или нагнетательного устройства, обеспечивающего номинальный расход охлаждающей среды при расчетном суммарном сопротивлении Zj всей схемы охлаждения (рис, 8.28) [c.623]

Расчет червячных передач. Наиболее распространены в крановых механизмах червячные цилиндрические передачи с эволй.вент-ным и архимедовым червяками. В редукторах по ГОСТ 2Ц4-1-76 рекомендуется применять эвольвентный червяк о твердость поверхности зубьев >45 HR , в пе )едачах о твердостьк) поверхности зуфев <320 НВ используют архимедов червяк. I [c.204]

Механизированные ванны покрытий с вращаю шимися барабанами и колокольные аппараты. Прозе ряется скорость вращения барабана или колокола не посредственным отсчетом и сравнивается с установ ленной по расчету. Существенным является проверка качества скользящего электрического контакта, что устанавливается по отсутствию скачков показаний на шкале вольтметра и величине напряжения. В случае необходимости следует прижать или притереть скользящий контакт. В этих агрегатах также проверяется действие механизма подъема барабана и наклона колокола. При монтаже трубопроводов проверяют коммуникации линий воды, пара, сжатого воздуха и канализации и уточняют скорости нагревания, подачи и слива воды особое внимание следует обратить на исправность вентилей и фиксировать их положение при отрегулированной скорости подачи воды, пара, воздуха и 1. д. Вентили и краны окрашивают в определенный цвет водяные — в голубой, паровые — в красный, спускные — в желтый или зеленый. [c.73]

Сети противо1Южарных водопроводов, оборудованных более чем 12 пожарными кранами, должны быть закольцованы и присоединены к наружным сетям не менее чем дву.мя вводами. В многоэтажных зданиях противопожарный водопровод проектируют с горизонтальным и вертикальным кольцеванием магистралей, а также с зонными сетями. Для устройства противопожарного водопровода допускается применение черных (неоцинкованных) стальных-труб. Для выключения отдельных ответвлений из сети устанавливают запорные вентили или задвижки из расчета отключения не менее пяти пожарных кранов. В зданиях высотой 17 этажей и более сети должны иметь два патрубка диаметром 85 мм для подключения рукавов пожарных автомашин. [c.250]

Причинами непрогрева нагревательных приборов систем водяного отопления могут быть различные обстоятельства воздушная пробка, засор, возникновение добавочного сопротивления, не предусмотренного расчетом (например сделаны дополнительные изгибы у трубы, поставлены дополнительные краны или вентили). [c.291]

Причинами непрогрева нагревательных приборов систем водяного отопления могут быть, например, воздушные пробки, засоры, добавочное сопротивление, не предусмотренное расчетом (дополнительные изгибы у труб, дополнительные краны или вентили). [c.234]

Для подачи кислорода в вагранки (3—5 т1час) применяется кислородно-распределительная рампа. Через редуктор на баллоне кислород подается по трубе или толстостенному резиновому шлангу в плавильное отделение и под давлением 1,5—5 ат через вентиль поступает в кольцевой коллектор, укрепленный на дутьевой коробке вагранки. Кольцевой коллектор имеет штуцеры, к которым присоединяются тонкие медные трубки-сопла. Трубки-сопла диаметром 6—8 мм пропускаются в фурмы с таким расчетом, чтобы выходные отверстия их были в центре сечения фурм и на 15—25 мм не доходили до внутренних кромок фурм. Сопла имеют конусные наконечники с диаметром отверстия 3—5 мм. Ведение плавки в вагранках с кислородным наддувом протекает так же, как и при обычном дутье. Перед плавкой кислородопровод осматривают, вентили закрывают. Давление в баллоне определяется манометром высокого давления на кислородном редукторе. После подключения баллонов магистраль проверяется путем продувки кислородом. Рабочее давление кислорода определяется манометром низкого давления. Расход кислорода определяется в среднем около 6—8 м на тонну жидкого металла. Кислородное дутье может быть отключено по достижении необходимой температуры и снова подключено, когда температура чугуна начинает понижаться. Периодический наддув кислорода позволяет значительно снизить его расход. Способ плавки в вагранке с наддувом кислорода позволяет получать чугун высокой прочности, отвечающий возросшим требованиям машиностроения. [c.87]

Перед пуском в эксплуатацию трубопроводы должны быть продуты газом, для которого они предиазначены. Продувку производят из расчета не мепее трехкратного обмена газа в трубопроводе с учето.м объе.ма всех ответвлений 1 сосудов, расположенных па пути газа. Для продувки трубопровода на всех сонцевых точках ответвлений должны быть установлены продувочные вентили. [c.547]

Расчет и конструкцию механизмов управления, распределения и защиты (золотниковые, крановые и клапанные распределительные устройства, предохранительные, переливные и напорные клапаны, обратные и подпорные клапаны, дроссельные устройства, ограничители расхода, редукционные клапаны и мультипликаторы, гидравлические реле давления и реле времени, порциомеры и делители потока, гидравлические замки), а также выбор вспомогательных и измерительных устройств (трубы, гибкие рукава, соединения трубопроводов, уплотнения, фильтры, маслобаки и их арматура, гидроаккумуляторы, манометры, вакууммеры, расходомеры) см. в работах [1, 10, 11, 13]. Для герметического разобщения участка трубопровода служат запорные краны и вентили, используемые иногда для грубого регулирования расхода жидкости. [c.200]

Конденсаторные машины для контактной сварки находят широкое применение в самых разных отраслях промышленности, например в электронной, авиационной, радио- и приборостроении и других. За последние годы значительно возросла сложность электрооборудования этих машин на смену реле, электромеханическим контакторам, тиратронам и игнитронам пришли элементы бесконтактной электроавтоматики и полупроводниковые управляемые вентили—тиристоры. Разработаны новые схемы силовой разрядной части, позволяющие получать режим двухим-пульсной сварки и регулировать сварочный импульс в процессе сварки, что значительно расширило технологические возможности конденсаторных машин и повысило качество сварки. Успешно решаются задачи повышения производительности и надежности мощных конденсаторных машин, т. е. именно тех показателей, по которым последние уступали до недавнего времени другим машинам для контактной сварки. Именно эти обстоятельства, а также отсутствие книг, содержащих инженерные методы расчета силовых зарядной и разрядной частей, явились основной причиной появления этой книги. Автор надеется, что книга окажется полезной как эксплуатирующим конденсаторные машины специалистам, перед которыми возникают различные задачи по технологии, экспе риментальному определению параметров машин, а иногда и по модернизации, так и специалистам — разработчикам конденсаторных машин и студентам, обучающимся по специальности Оборудование и технология сварочного производства . [c.3]

Глава 22. Расчет воздуховодов и венти тционных каналов [c.202]

Расчет воздуховодов и каналов приточных систем венти гяции 223 [c.223]

В пп. 2.4 и 2.5 рассматривалась работа идеального выпрямителя, в котором не учитывались элементы Lpa , тр и (рис. 2.12, б), т. е. трансформатор и вентили принимались идеальными. Такое рассмотрение значительно упростило анализ работы схем, позволило уделить больше внимания физическим процессам, происходяш,им при выпрямлении, дало возможность вывести ряд важных расчетных соотношений, определяюш,их режим работы выпрямителей. Однако в реальном выпрямителе имеется потеря напряжения из-за индуктивности рассеяния рас (см. формулу (2.11)) и сопротивлений обмоток трансформатора Гтр (см. формулу (2.12)) и вентиля г , которые вносят свои поправки как в физические процессы выпрямления, так и в расчет схем. Ниже проведен такой учет при условии, что Гпр не зависит от значения тока протекающего через вентиль, и что Гобоо. Эти допущения правомерны для вентилей, применяемых на практике, и не вносят заметных погрешностей в результаты расчета выпрямителей. [c.95]

Силовые Полушро Водникоьые прибары кремниевые вентили, тиристоры, стабилитроны — имеют весьма малый объем рабочего элемента, большие тепловые нагрузки при интенсивном отводе тепла.. Параметры полупроводниковых приборов зависят от тока, напряжения, температуры и скорости их изменения во времени. Поэтому средние номинальные данные полупроводниковых приборов, приводимые в их паспортах и предусмотренные существующим стандартом, включают 1 себя определенный коэффициент запаса по току и напряжению, с тем чтобы возможные в эксплуатации отклонения от номинального режима не приводили к выходу вентиля из строя. Система номинальных параметров имеет то преимущество, что потребитель всегда имеет возможность сравнительно просто проверить соответствие вентиля требованиям технических условий и, не производя сложных расчетов, устанавливать вентили в преобразовательные и другие схемы. Но так как коэффициенты запаса устанавливаются заводом-изготовителем и пе учитывают всего разнообразия условий эксплуатации, то система номинальных параметров может привести к тому, что в одних установках вентили будут недостаточно использованы, в других будут постоянно подвергаться опасности выхода нз строя при аварийных процессах. [c.198]

Опыт эксплуатации [Л. 33] и стендовые испытания вентилей и тиристоров показывают, что обрыв цепи виутри корпуса веитиля и тиристора бывает 1 есьма редко и этот вид неисправпостей в практических расчетах можно не учитывать. При организации контроля в процессе производства за прямым падепием напряжения при кратностях тока (10—20) / вентили и тиристоры с плохими омическими контактами легко обнаруживаются и, следовательно, из приемочной партии должны быть исключены. Это позволяет получить электриче- [c.269]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...