Арматура Расчет приводов

Расчет коэффициентов Пуассона по приведенным зависимостям наименее приемлем. Формально это объясняется тем, что вычисление коэффициентов Пуассона возможно в различной последовательности усреднения арматуры какого-либо из направлений со связующим. Алгоритм вычисления таков, что результат зависит от перестановки параметров р.1, Рз, т. е. / (р , ру) ф ф [ ( lj, р ). Анализ расчетных формул показывает, что для модулей упругости перестановка указанных параметров в широкой области их изменения не приводит к существенным различиям в численных значениях. Для коэффициентов Пуассона, соизмеримых по порядку с коэффициентами армирования, такая перестановка может привести к различным, порой противоречивым результатам. [c.127]

Покажем, как находится минимальная несущая способность сечения. Усилие, которое может быть воспринято сечением, складывается из двух частей усилия, воспринимаемого бетоном, и усилия, воспринимаемого арматурой. Первое из них равно произведению площади бетона в поперечном сечении стойки на предел призменной прочности бетона, а второе — произведению площади арматуры в. поперечном сечении стойки на предел текучести арматурной стали. Величины предела призменной прочности бетона и предела текучести стали для каждой марки бетона и стали приводятся в нормах, поэтому соответствующие величины можно назвать н о р м а т и в н ы м и и обозначить Rnp и а . Однако в силу нестабильности свойств строительных материалов фактические механические свойства как бетона, так и стали в конструкции могут отличаться от н о р м а т и в н ы х. У такого материала, как сталь, изготавливаемого в заводских условиях при довольно точном соблюдении химического состава и технологии, отклонение свойств материала от нормативных оказывается меньшим, нежели у бетона. Поэтому при определении минимальной несущей способности сечения в расчет вводят не нормативные значения призменного предела прочности бетона и предела текучести стали, а некоторые иные величины, полученные путем умножения нормативных значений пр и д нг коэффициенты возможной неоднородности k, различные для различных материалов. Величины коэффициентов k , k ,. .. меньше единицы вследствие того, что нас интересует отыскание минимальной несущей способности сечения, а она получается в том случае, если в действительности отклонение механических свойств материалов от нормативных их значений происходит в сторону меньших значений. [c.211]

В настоящей книге приводится систематизированный материал по расчету и проектированию различной арматуры с шаровым затвором применительно к условиям работы на испытательных стендах и установках. [c.6]

Силовой расчет шаровых затворов заключается в определении усилий и моментов, необходимых для управления арматурой. По полученным расчетным усилиям подбирается мощность привода и производится расчет на прочность основных его узлов. [c.47]

Необходимое давление во входном патрубке насоса зависит от его конструкции и приводится в каталоге при температуре воды 20 °С в зависимости от производительности насоса (для центробежных насосов при частоте вращения 2900 об/мин составляет 80— 100 кПа). Гидравлическое сопротивление всасывающего трубопровода от питательного бака до насоса следует иметь минимальным. Для этого трубопроводы выполняются короткими с минимальным числом поворотов, тройников и арматуры скорость воды при расчете принимается 0,5—1 м/с. [c.312]

Угол р в свою очередь также зависит от Со и а(, где 01 — характеристика железобетонного элемента кольцевого сечения с распределенной по высоте арматурой. Таким образом, напряжения в арматуре при воздействии на сечение ствола ветровой нагрузки и веса ствола могут быть определены методом последовательных приближений задаваясь Со, находим угол р и затем, зная изгибающий момент и необходимые величины, определяем Со, сравнивая его с ранее принятым. Последовательность полного расчета горизонтальных сечений приводится в конце этого параграфа. [c.152]

Во всех видах арматуры для рас-яета силы, которую должен создавать привод, и для расчета прочности отдельных элементов нужно знать усилия, необходимые для уплотнения, т. е. обеспечения герметичности в местах соединения деталей. [c.160]

Приводы клапанов арматуры трубопроводов 748 Примеры расчета деталей машин — см. [c.841]

Технический проект насосной станции предусматривает разработку и показание в плане и разрезах основных размеров здания, фундаментов, насосных установок, каналов и т. п., деталировку трубопроводов, всасывающих линий, арматуры и вспомогательного механического оборудования. В пояснительной записке кроме технико-экономического обоснования выбора типа станции и отдельных ее элементов детально описываются механическая часть (оборудование), подача топлива и пр., а также все вспомогательные приспособления (передачи и пр.), бытовые и вспомогательные помещения и устройства (отопление, вентиляция). В записке приводятся необходимые расчеты насосов, двигателей, трубопроводов, передачи и пр., а также сметные соображения, касающиеся строительства, и эксплуатационная смета, полностью учитывающая стоимость подачи 1 л< воды или стоимость, отнесенная к 1 ООО тм перекачиваемой воды. [c.169]

Учитывая, что колонны с малыми эксцентрицитетами разрушаются начиная со стороны сжатой зоны, основная цель при их расчете заключается прежде всего в определении необходимой площади сжатой арматуры, точнее — арматуры более сжатой зоны. Для этого нужно воспользоваться уравнением равновесия, представляющим собой сумму моментов всех сил относительно оси а — а (см. рис. 1.5), которое приводится к виду [c.22]

Феноменологическое исследование механических свойств композиционных материалов может быть проведено двумя путями. Первый основан на рассмотрении армирующего материала как конструкции и учитывает реальную структуру композиции. В этом случае задача состоит в установлении зависимостей между усредненными напряжениями и деформациями. Второй путь основан на рассмотрении армированных материалов как квазноднородных сред и использовании традиционных для механики твердых деформируемых тел средств и методов их описания. Краткая схема аналитического расчета упругих констант композиционного материала методом разложения тензоров жесткости и податливости в ряд по объемным коэффициентам армирования приведена в монографии [60, 83]. Установлено, что при малом содержании арматуры можно ограничиться решением задачи для отдельного волокна, находящегося в бесконечной по объему матрице. Однако такой подход заведомо приводит к грубым погрешностям при расчете упругих характеристик пространственно армированных материалов, объем которых заполнен арматурой на 40—70 %. К тому же следует учесть, что пространственное расположение волокон в этих материалах приводит к росту трудностей при решении задачи теории упругости по определению напряженно-деформированного состояния в многосвязанной области матрица—волокно. Коэффициент армирования при этом входит в расчетные выражения нелинейно, что приводит к очередным трудностям реализации метода разложения упругих констант материала по концентрациям его компонентов. [c.55]

Изменение модуля сдвига но объемному содержанию арматуры направления 3 представлено на рис. 5.6. Нелинейный характер этих характеристик по сравнению с модулями Юнга указывает на меньшее влияние жесткости арматуры при расчете их относительных значений. Слоистая модель приводит к большим значениям модулей сдвига — кривые 1,2 — по сравнению с моделью, предлагающей сведение их к однонаправленной среде — кривые 3, 4. Это объясняется тем же, что и при расчете модулей Юнга. Для первых двух кривых использованы условия Фойгта в плоскости 12 — при вычислении модуля Озг (рис. 5.6, а) и в плоскости 13 — при вычислении модуля 0]з (рис. 5.6, б). Для двух других кривых использована формула Хашина [86], при выводе которой ставились условия Рейсса. Как следует [c.140]

Использование в расчетах упрощенных формул, полученных для случая армирования высокомодульиой арматурой, приводит к завышенному значению модуля сдвига (кривые 3 и 4). Особенно это относится к расчетным значениям модуля Озз, полученным по методике сведения к модели однонаправленной волокнистой среды (кривые 3 и 4, рис. 5.6, б). При этом максимальное расхождение в вычислении модуля сдвига Озз по приведенным в 5.1 зависимостям не превышает 15 %. [c.140]

Даполнительный рост в ироцеосе службы нежелателен. При значительной его величине и неправильно щонструированнрй кладке он приводит к короблению оводов, значительному удлинению стен печей и увеличению их высоты он является причиной деформации, доходящей иногда до разрыва, крепежной металлической арматуры печей. Радикальной мерой борьбы с этими нежелательными явлениями в эксплуатации динасовой кладки является повышение степени о бжига динаса при осуществлении правильно рассчитанных и сконструированных температурных швов. Для расчета температурных швов можно пользоваться данными лабораторных измерений, так как кривые роста печей близки к лабораторно измеренным. [c.365]

Фланцевое соединение корпуса задвижки отстает в прогреве от проточной части на 150 °С, крышка фланца — на 200 °С, шпильки — на 250 °С. В стационарных условиях температура этих элементов отличается от наиболее прогретой части задвижки на 40—150 °С в зависимости от состояния изоляции. Установка глубинных термопар в шпильки показывает, что при тщательной тепловой изоляции задвижки температура шпилек ниже температуры пара на 35 °С. Все это приводит к самозатяжке соединения, но иногда вызывает столь значительные дополнительные растягивающие напряжения в шпильках, что приводит к их обрыву. При выполнении ремонтных работ затяжка шпилек должна производиться под контролем (например, по шпилькам с индикаторами для измерения их упругого удлинения и последующего расчета напряжений по закону Гука). Для контроля за прогревом элементов задвижек целесообразна установка поверхностных термопар в указанных местах. Изменение температур паропровода, арматуры и параметров наносят на график во времени. [c.280]

Углекислый газ, растворяясь в перовой жидкости цементного камня, образует угольную кислоту (СОг- -+ Н20->НгС0з), которая, в свою очередь, диссоциирует и взаимодействует с гидрооксидом кальция с образованием бикарбоната и карбоната кальция. Карбонизация бетона приводит к образованию карбоната кальция, который затем кристаллизуется. В результате карбонизации значение pH жидкой фазы снижается. При рН = = 8,5—9 защитная функция арматуры уже не обеспечивается. Глубина карбонизации зависит от плотности бетона, влажности воздуха, вида цемента и может колебаться от десятых долей миллиметра до нескольких миллиметров в год (рис. 22). Расчет глубины нейтрализации (Х, см), согласно [48], может выполняться по формуле [c.47]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...