Сжатие слоя между жесткими

Х.5. Сжатие слоя между жесткими плитами [c.126]

СЖАТИЕ слоя МЕЖДУ ЖЕСТКИМИ ПЛИТАМИ [c.189]

СЖАТИЕ СЛОЙ МЕЖДУ ЖЕСТКИМИ ПЛИТАМИ 193 [c.193]

Сжатие слоя между жесткими плитами 233 Система уравнений каноническая 155 [c.492]

Сжатие слоя между жесткими шероховатыми плитами [c.198]

Рис. 9.30. К решению задачи сжатия слоя между жесткими шероховатыми плитами

Сечения главные 172 --круглые — Момент сопротивления изгибу в условиях установившейся ползучести 309, 310 --прямоугольные — Момент сопротивления изгибу в условиях установившейся ползучести 309 Сжатие слоя между жесткими плитами 198—202 — Решение Прандтля дли тонкого слоя 200—201 [c.393]

Расчет сжатия пластического слоя между жесткими плитами [c.192]

Слой между жесткими плитами. Сжатие тонкого слоя между шероховатыми плитами (рис. 26, при О, = 0). [c.81]

Рассмотрим задачу о сжатии пластического слоя между параллельными жесткими и шероховатыми плитами (фиг. 114). Пластический слой выдавливается в стороны и течет от середины к краям [c.188]

Наряду с такими способами решения задач, как вариационный метод, МКЭ, метод конечных разностей, применялись и другие подходы. В работах Е. Р. Мирошниченко [13.3] и Е. С. Кононенко [78] решены задачи о сжатии между жесткими плитами без скольжения цилиндра и параллелепипеда. Решение осуществлялось методом Филоненко — Бородича в функциях напряжений. Вид решения при и — 0,5 и для низких элементов не исследовался. Б. Головня [222] методом динамических релаксаций для уравнений упругости численно определил зависимость эффективного модуля сжатия от фактора формы плоского элемента при разных отношениях С/К. Расчеты показали, что внутри слоя развивается состояние, близкое к гидростатическому, причем чем тоньше слой, тем меньше вклад краевого эф- [c.15]

Сжатие слоя бингамовской среды двумя жесткими параллельными плоскостями плитами). Рассматривается течение бингамовской среды в узком канале, образованном двумя ограниченными параллельными медленно сближающимися с одинаковой скоростью II плитами длины 21, расстояние между которыми равно 2к (см. рис. 5.2). [c.117]

Рассмотрим задачу о сжатии пластического слоя между параллельными жесткими и шероховатыми плитами (рис. 133). Пластический слой выдавливается в стороны и течет от середины к краям на поверхностях контакта при этом возникают большие касательные напряжения. Для развитых пластических деформаций допустимо считать, что эти касательные напряжения достигают максимального значения к. [c.197]

Пенистый материал ведет себя подобно губке, поэтому в процессе формования смола выдавливается из пористого заполнителя и пропитывает волокна. Так как несущие слои сосредоточены на внешних поверхностях изделия, то эти слои в основном определяют изгибную жесткость. Жесткость трехслойной конструкции изменяется в зависимости от степени сжатия в пресс-форме (рис. 6.20, а—г). Другим вариантом описанного технологического процесса может быть следующий процесс. Предварительно отформованный заполнитель из пенистого материала помещают между рабочими элементами пресс-формы, один из которых жесткий, а другой упругий, например, наполненный жидкостью сосуд из мягкого материала, с помощью которого поддерживается постоянное давление. [c.156]

Изоляция подвергается резким сменам температур, в результате чего между наружными и внутренними слоями изоляционного материала возникает неравномерное тепловое расширение и сжатие, что может привести к появлению трещин. Особенно чувствительны к резким сменам температур жесткие полимеры с повышением гибкости цепей стойкость полимеров к резким сменам температур повышается. [c.15]

Данные экспериментов свидетельствуют о том, что первоначально слои склеиваемой поверхности находятся в сжатом состоянии, а затем напряжения меняют знак, причем положительные напряжения достигают значительной величины (это характеризуется кривой 6 на рис. 33). Дальнейшие экспериментальные исследования подтвердили этот вывод и несколько расширили его. Жесткая пленка образуется в области фаски, и, следовательно, внутри клей находится в растянутом состоянии. Отсюда вытекает, что между наружным слоем и внутренней зоной должен быть переходный участок, где напряжения переходят через нуль. Это подтверждают кривые / и 2 на рис. 31. Напряжения на контуре, как всегда, равны нулю, затем медленно возрастают, достигают определенного значения и в дальнейшем почти не изменяются, сохраняя знак. [c.65]

Сенашов С. И. Сжатие пластического слоя между жесткими плитами,, сближаю1цимися с постоянным ускорением.—Динамика сплошной среды/Ин-т гидродинамики СО АН СССР, Новосибирск, 1984, вып, 68,. [c.140]

Сдвиг и сжатие тонкого слоя. В гл. V ( 47) изложена плоская задача Прандтля о сжатии тонкого пластичного слоя между жесткими шероховатыми плитами. Существенное влияние на течение слоя оказывает наличие усилия 2 , сдвигающего плиты (рис. 206). Ниже приводится статически возможное решение этой задачи. При отсутствии сдвига верхнюю и нижнюю границы сжимающего усилия для тонкого пластичного слоя получил Шилд. [c.307]

Свободная открытая) осадка сплошного стержня (см. операцию Ai, гл. /, табл. /). Сжатие металла между элементами штампа сопровождается свободным радиальным течением, заторможенным только контактным трением. Фасоииое поперечное сечение по мере осадки приближается к кругу. Уменьшение бочкообразности и необходимый профиль боковой поверхности могут быть достигнуты применением пуансонов в виде усеченного конуса. Огсутствие жесткого направления элементов штампа вдоль оси заготовии, отклонение от перпендикулярности торцов заготовки к главной оси, нарушение соотношения между высотой Н и диаметром D заготовки до штамповки [(НЮ) 2] вызывают относительное смещение торцов, искривление волокна и главной оси заготовки и отклонение формы от номинальной поверхности заготовки в целом. Отклонение от симметричности обусловливает резкое снижение продольной устойчивости заготовки и повышение поперечных сил, действующих на пуансон при выдавливании полости. В наружных боковых слоях, особенно в средней части высоты заготовки, возникают растягивающие тангенциальные напряжения, снижающие деформируемость заготовки и качество детали (разрыхляется металл, могут образоваться макро- и микротрещины). Область применения. Калибровка по высоте, получение параллельных торцов заготовки при деформации 6 0,18. Уменьшение отношения HlD. Плоскостная калибровка заготовок. Удаление окалины с горячекатаных заготовок. [c.99]

Следует отметить, что при наличии упругого слоя между телами условия непроникания выполняются приближенно, так как все же происходит некоторое сжатие слоя. В то же время при определенной жесткости слоя расчетная схема может быть ближе к реальному объекту, чем сформулированные выше условия, вследствие нендеального контакта тел или наличия тонкой прокладки из другого материала. Контактный слой S вводится независимо от того, отражает он жесткости шероховатостей или реальной мягкой прокладки, или рассматривается контакт идеально гладких тел. В последнем случае влияние слоя может быть сведено к минимуму, если принять его достаточно тонким и жестким. [c.26]

Упругий слой заключен между двумя абсолютно жесткими плитами, с которыми он скреплен. Слой сжимается плитами, и нормальные напряжения в направлении сжатия равны а . Считая что прикрепление к плитам полностью исключает поперечные деформации Ёу, найти явное выражение для йодуля Юнга (т. е. для отношения через Е и Показать, что если материал слоя имеет коэффициент Пуассона лишь не на много меньший [c.33]

Тонкин слой набивки, прилегающии к перемещающейся уплотняемой детали, подвергается износу и разрушению. Вследствие истирания подвижной деталью пористость материала в этом тонком слое более высока, чем в остальном объеме набивки. Этот слой представляет собой совокупность соединенных между собой в виде извилистых каналов пустот и перемычек между ними (рис. 38). Снижение пористости этого слоя до пористости остального объема набивки, казалось, бы, можно осуществить за счет осевого сжатия и заполнения пустот материалом из основного объема. Однако практически это сделать невозможно, так как относительно жесткие перемычки при сжатии оказывают значительное сопротивление материалу набивки, стремящемуся деформироваться в радиальном и осевом направлениях и заполнить пустоты. Заполняемость указанных пустот в значительной мере зависит от пластических свойств материала набивки, характеризуемых величиной коэффищ1ента бокового давления. [c.75]

Пусть между плоскопараллельными жесткими плитами сжимается многослойный пакет без внешнего и межслойного трения (рис. 141) и образующийся в процессе сжатия реактивно деформируемый объем (см. рис. 140) непрерывно удаляется, так что одноосность схемы напряженного состояния пакета в целом и его слоев в отдельности не нарушается. В результате получим физическую модель процесса одноосного сжатия многослойного пакета, где при линейном напряженном состоянии распределение деформаций между слоями пакета неравномерно, а внутри каждого из них деформация однородна и может описываться любой реологической моделью из приведенных в гл. VH. Назовем описанную физическую модель моделью одноосного сжатия слоистого тела при свободных условиях на контуре. [c.324]

Таким образом, идеальная равнопрочная оболочка, работающая на изгиб и растяжение, должна удовлетворять следующим требованиям трехслойность (между слоями — жесткое сцепление) в крайних (несущих) слоях отсутствует изгиб, они работают как безмоментные оболочки, одна — на растяжение, другая — на сжатие средний слой (заполнитель) работает в основном на сдвиг и на сжатие толщина каждого слоя (а следовательно, и всей оболочки) переменна и подлежит определению в процессе решения. [c.40]

В работах [244, 303, 28, 283, 137] и многих других для преодоления трудностей, связанных с нелинейным распределением напряжений по толщине оболочки при ползучести, оболочка заменяется моделью в виде двух мембран, соединенных жестким на сдвиг заполнителем (развитие известной модели Шэнли). По толщине мембран напряжения распределены равномерно. Заполнитель обеспечивает совместную работу внешних слоев и не воспринимает усилий растяжения — сжатия или ийгдба. При выборе параметров модели для соответствия ее реальной однородной оболочке суммарная толщина внешних слоев npHHHMaet H равной толщине моделируемой оболочки. Расстояние между слоями может устанавливаться, исходя из равенства упругих жесткостей изгиба трехслойной и сплошной оболочки или из равенства скоростей деформаций изгиба при установившейся ползучести [135]. В первом случае толщина получается несколько большей, чем во втором. Например, при показателе ползучести п = 5,8 толщина модели в первом случае равна 0,578/г, во втором 0,527/г [290]. При осесимметричной деформации ползучести продольно сжатой цилиндрической оболочки со стесненными торцами выбор толщины по упругому соответствию оказался более предпочтительным [290]. [c.275]

Номенклатура грунтов. Скальные грунты — это изверженные, метаморфические и осадочные породы с жесткой связью между зернами (спаянные и сцементированные), залегающие в виде сплошного массива или трещиновач-ого слоя, образующего подобие сухой кладки. Они различаются по временному сопротивлению сжатию в насыщенном водой состоянии, по размягчаемости и растворимости в воде.-Размягченные имеют отношение временных сопротивлений одноосному сжатию в насыщенном водой состоянии и воздушно-сухом состоянии меньше 0,75. Неводостойкие растворяются или размягчаются в воде (гипсы, гипсоносные конгломераты, каменная соль). [c.45]

Скальные грунты, к которым относят изверженные, метаморфические и осадочные породы с жесткой связью между зернами, залегают в виде сплошного массива или трещиноватых слоев. В зависйМо ти от прочности при сжатии в водонасыщенном состоянии к скальным [c.15]

Представим себе слой толш,иной 2к, шириной 21, сжатый между двумя жесткими шероховатыми плитами силой Р (рис. 9.30). [c.198]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...