Температура среднерасходная

В модели допускается, что на входе в /-Й канал может происходить смешение нескольких потоков, одни из которых вытекают из других каналов (индекс т), а другие — из объемов (индекс /г), имеющих известные температуры 9 . Тогда для среднерасходной температуры теплоносителя на входе в /-Й канал справедливо соотношение [c.8]

Поэтому следует различать энтальпию недогрева по среднерасходным параметрам потока и энтальпию недогрева по температуре внутренней поверхности канала [c.175]

Выберем в качестве масштаба скорости величину аУд (при течении в трубе аУд — расходная скорость потока при обтекании тела неограниченным потоком аУд — скорость вне пограничного слоя) в качестве масштаба температур — разность между температурой омываемого тела и масштабной температурой потока д (при течении в трубе д — или температура потока при входе в трубу, или среднерасходная температура потока при обтекании неограниченным потоком д — температура вне теплового пограничного слоя) в качестве линейного размера — некоторую длину I (диаметр трубы, хорда крыла, длина пластины). [c.27]

Величины среднерасходной температуры ртути определялись расчетом по замеренным величинам теплового потока и расхода циркулирующей [c.94]

Для этих распределений, учитывая ЫЯ < 1, можно связать значения скорости и температуры на границе пленка — ядро (Ез-фаза) с их среднемассовыми и среднерасходными значениями пленке [c.192]

Отметим, что выражение (4-78) для Р , . можно получить из более общих соображений. Действительно, при условиях, что 1) температура среды, окружающей аппарат, и воздуха, поступающего на его вход, одинаковы (д = 0) 2) вся тепловая энергия, выделяющаяся в аппарате, расходуется только на увеличение энтальпии воздуха 3) среднерасходная температура воздуха в аппарате изменяется в направлении потока по линейному закону можно записать следующие соотношения [c.127]

Влияние поперечного магнитного поля на теплообмен при ламинарном течении [45] связано, во-первых, с деформацией профиля скорости (эффект Гартмана) и, во-вторых, с возникновением дополнительного (к вязкой диссипации) стока кинетической энергии, связанного с джоулевым нагревом жидкости индуцированными токами. Первый фактор приводит к увеличению суммарной теплоотдачи для всех типов течений (в прямоугольных каналах, трубах, щелях и т. д.), а второй, в зависимости от того, являются стенки каналов проводящими или нет, обусловливает уменьшение или увеличение теплообмена. Расчеты показывают [46], что джоулевой диссипацией можно пренебречь, если безразмерный комплекс На2ЕсРг<0,5 [Ес = = Оо/Ср(Го—Гст) — критерий Эккерта, Vq и Гц —средняя скорость и среднерасходная температура потока]. [c.82]

Одномерные неравновесные модели. В области теплообмена в закризисной зоне впервые одномерная модель была использована в работе В. Ла-верти и В. Розенау [4.42]. В дальнейшем она получила широкое развитие в ряде работ [4.43—4.56]. Авторы [4.42] предположили, что процесс теплопередачи происходит в два этана сначала тепло передается от стенки к перегретому пару и каплям жидкости, бомбардирующим поверхность нагрева (первая ступень), а затем конвекцией от потока перегретого пара к основной массе капель жидкости (вторая ступень). В этих моделях считается, что всепараметры пара и жидкости меняются лишь по длине канала и во времени, но постоянны по сечению. Для этого вводится понятие среднерасходных скоростей пара г >п и жидкости и>з и среднемассовых энтальпий пара hn и жидкости h . Температура раздела фаз обычно принимается равной температуре насыщения Тн- [c.161]

Установленная внутри трубы перпендикулярно потоку и обладающая весьма высоким коэффициентом теплопроводности диаф,рагма принимает среднерасходную температуру набегающего потока [Л. 5], измеряемую зачеканенной в нее хромель-копелевой термопарой. Перемещение диафрагмы по длине трубы осуществлялось со стороны выходного сечения с помощью комплекта тонких 1металлич0ских стержней, наращиваемых путем сое ди нения друг с другом. [c.373]

Физические константы воздуха для чисел Рейнольдса и Нуосельта определялись по среднерасходной по сечению его температуре, определяющим размером считался внут1ренний диаметр трубы, а скоростью — среднерасходная скорость в данном сечении. [c.373]

На рис- 3-13 показаны некоторые характерные формы волнового движения тонких пленок воды и глицерина, полученные Д. Вурцем [Л. 224]. Рисунки 3-13,а и в соответствуют малым скоростям воздушного потока (со 50 м1сек) и большим расходам жидкости (т 0,35 г1 (см сек)], а рис. 3-13.6 и г — значительным скоростям воздуха (С2 300 Mj en) и малым расходам. Температура воды и глицерина t составляла примерно 20 °С. Как видно на фотографиях, характер волн может быть самым разнообразным в зависимости от вязкости, расхода жидкости и скорости омывающего газа. Приведенные данные показывают, что для реальных значений скоростей пара (с =50 400 м/ сек) длина волн на поверхности воды колеблется от 0,5 до 3,5 мм, а толщина пленок составляет 6 0,09-н0,15 мм. Фазовая скорость волн приблизительно в 2 раза превышает среднерасходную. [c.59]

R 2 = 2<з 2 Pilv i число Рейнольдса при поперечном обтекании, определяемое по наружному диаметру трубы dj, м W2 - среднерасходная скорость движения теплоносителя в межтрубном пространстве, м/с Рг2 = Ц2 Ср2/ 2 число Прандтля, в котором теплофизические свойства теплоносителя рассчитаны при средней температуре теплоносителя в межтрубном пространстве / 2, К с ,2 - удельная теплоемкость теплоносителя, Дж/(кгК) РГ2 = 5 /(с 2 d 2) модифицированное число Фруда S - шаг витков змеевика, м Г . 2 средняя температура на наружной стенке трубы змеевика, К /2 - длина канала межтрубного пространства, м m - число рядов труб по глубине потока 8 - угол наклона труб, измеренный по отношению к плоскости, нормальной к оси змеевика, ° (3 - угол между направлением потока и осью пучка, При вычислении [c.375]

Если использовать среднемассовую Тц и среднерасходную> Гз температуру жидкости в пленке (см. (7.2.7)), то, например, для течения с фиксированпым сдвигом (7.2.18а) для двух предельных значений теплового фактора Й = О и 1 распределение (7.2.21а) дает следующие соотношения [c.191]

Решение общей системы уравнений для потока и тем более сопряженной задачи даже в стационарных условиях очень сложно и во многих практически интересных случаях оно еще не получено. В то же время в инженерной практике наибольший интерес представляют не сами изменения параметров в потоке теплоносителя, а лишь расход, средняя температура, тепловой поток и температура на стенке, а в ряде случаев изменение (иоле) температур в стенках канала, омываемых потоком (т. е. решение задачи для потока интересно лишь с точки зрения определения граничных условий для конструкции). Поэтому как метод расчета широкое распространение получил одномерный способ описания процессов теплообмена в каналах (и пограничном слое). При этом способе течение в канале рассматривается происходящим с постоянными по сечению канала скоростью и температурой, которые могут изменяться лишь в одно.м измерении, по длине канала Обычно ирини.мают среднерасходную скорость [c.15]

Как уже отмечалось, предполагается, что в одномерной модели двухфазного потока все параметры пара и жидкости изменяются только по длине и во времени, но постоянны по сечению. Для этого вводят среднерасходные скорости пара н жидкости ж, среднемассовые температуры или энтальпии пара Гп, п и жидкости Г, ( ж, а для дисперспого режима эквивалентный раз.мер капель. Температуру границы раздела фаз (кипящая поверхность) в тех случаях, когда кривизной поверхности можно пренебречь, принимают равной температуре насыщения Г при данном давлении. [c.179]

В одномерных моделях предполагается, что все парал1етры пара и жидкости изменяются лишь по длине канала и во времени, но постоянны по сечению. Для этого вводятся среднерасходные скорости пара Шц и жидкости и среднемассовые температуры пара Гц и жидкости Тщ. Температура раздела фаз всегда принимается равной температуре насыщения Т а стенки канала — Гц,. Получим теперь замкнутую систему уравнений для одномерного описания двухфазных потоков как обобщение аналогичной системы уравнений для однофазного потока (см. гл. V). Тогда уравнения движения энергии и неразрывности для жидкой и паровой фаз будут [c.271]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...