Эксперимент на ползучесть обратную

Для диффузионной ползучести Набарро - Херринга и Кобле характерна линейная зависимость скорости деформации от напряжения. Скорость дислокационной ползучести практически не зависит от среднего размера зерен, тогда как скорость диффузионной ползучести обратно пропорциональна второй или третьей степени среднего размера зерна. Теория диффузионной ползучести чистых металлов разработана значительно лучше, чем дислокационной, и согласие теории с экспериментом очень хорошее. [c.171]

Проводится также эксперимент, в некотором смысле обратный эксперименту по релаксации напряжений. Это явление известно под названием ползучести в этом случае определяется деформация образца при постоянной нагрузке. В таких экспериментах предыстория деформирования заранее не известна, и, таким образом, их результаты не приводят к каким-либо полезным предсказаниям поведения материала при любых условиях течения, отличных от реализуемых в этом эксперименте. [c.177]

Между скоростью деформации при релаксации и при ползучести имеется хорошее качественное соответствие, однако, как показано выше, в количественном выражении наблюдаются некоторые различия. Причиной указанных расхождений авторы считают [84, 86] возврат деформации. Если при ползучести снять напряжение, то с течением времени наблюдается явление возврата деформации. Однако такое явление происходит и в процессе релаксации в связи с уменьшением напряжений. Учитывая это, можно считать расчетные величины близкими к величинам, определенным в результате экспериментов на релаксацию. Аналогичным образом объясняется тот факт, что в процессе релаксации непрерывно происходит уменьшение скорости ползучести после резкого понижения (см. рис. 3.22) по сравнению со скоростью ползучести при постоянном напряжении. Таким же образом описанный выше возврат деформации обусловливает явление ползучести в обратном направлении под влиянием внутренних напряжений. [c.93]

Так же аномально, при соответственно подобранной предыстории деформирования, должна протекать согласно анализу и циклическая ползучесть. Если циклическому деформированию предшествует односторонняя деформация — в результате быстрого деформирования или выдержки, вышагивание петли может происходить в направлении, обратном этой деформации, независимо от знака среднего напряжения (при относительно небольшой асимметрии цикла). Условия, при которых эта ситуация реализуется, могут быть определены расчетным путем с использованием соответствующей данной истории нагружения эпюры Эг. В следующем параграфе приведены результаты экспериментов, которые подтверждают возможность и условия аномального смещения петли гистерезиса при циклическом нагружении. [c.71]

При исследовании температурной зависимости деформации эксперимент [24] был поставлен таким образом, чтобы можно было разделить пластическую деформацию вследствие ползучести образца и отпуска дефектной структуры аустенита нагрев до 600 °С и охлаждение до 400 °С при напряжении 25 МПа охлаждение от 400 °С при напряжении 200 МПа (см. рис. 55, 56, кривая 3). Кривые 1 и 2 на рис. 55 получены при постоянном напряжений 200 МПа с различной температурой термоцикла 20 400 °С (1) и 20 fi 600° (2). При термоциклировании под нагрузкой оказалось, что деформация при обратном е->-7-прев-ращении несколько снижается при втором цикле, а затем стабилизируется деформация при прямом переходе y->-s непрерывно уменьшается. Уменьшение эффекта сверхпластичности при 7 е-переходах под напряжением свидетельствует о накоплении дефектов структуры. [c.139]

Эксперимент по исследованию обратной ползучести состоит из нагружения, как в опыте на ползучесть а —а сохраняется некоторый период времени, а затем мгновенно снимается. Найти кривую деформации обратной ползучести для стандартного твердого тела (рис. 9 3,а) при законе нагружения, изображенном на рис. 9.15. [c.295]

Из этих экспериментов следует, что ползучесть и релаксация бетона в естественных условиях повышаются при его высыхании, перекрывая дан е с некоторого момента обратное по своему характеру влияние старения бетона. [c.158]

А. В. Яшин, 1959, 1963) показали, что восстановление деформации ползучести бетона после его разгрузки (так называемая обратная ползучесть) иногда на 20—30% меньше, чем деформация ползучести образца-близнеца, впервые загруженного в том же возрасте теми же напряжениями одинаковой продолжительности действия (рис. 11). Это явление наблюдалось и в последующих экспериментах С. В. Александровского и др. (1966). [c.167]

Расчеты с использованием выражений (3.57) показывают, что вследствие возврата обратная ползучесть после снятия напряжения одного знака суммируется с прямой ползучестью от напряжений противоположного знака. Это ведет к увеличению скорости нестационарной части ползучести по сравнению с начальной скоростью при первом нагружении, что подтверждается некоторыми экспериментами [16]. [c.241]

Ползучесть при повышенных температурах. На установке по определению горячей твердости изучалась ползучесть карбидов при вдавливании [251. Время вдавливания индентора составляло 10, 10 , 10 , 10 и 10 сек. Результаты экспериментов приведены на рис. 4.25. На рис. 4.25, а показано, что уран-плутониевый карбид, легированный железом, при 600° С имеет более высокую твердость, чем нелегированный, но при 800° С наблюдается обратное соотношение. При 700° С оба материала ведут себя примерно одинаково [c.283]

Испытание проводили на машинах АИМА-5-2 использовали цилиндрические образцы из сплава ХН55МВЦ диаметром 7 мм и длиной рабочей части 70 мм [185]. Удлинение и соответственно деформацию образца измеряли с помощью индикаторов часового типа И410МН с ценой деления 0,01 мм. Экспериментально определяли кривые ползучести при 7 = 900°С в случае стационарного а = 14 и 20 МПа (рис. 1.5, режим 1) и нестационарного— циклического—(рис. 1.5, режим 2) нагружения по следующему режиму нагружение о = 20 МПа в течение 25 ч, разгрузка до а = 0, отдых 50 ч (а = 0). Эксперименты показали, что в процессе отдыха наблюдается обратная ползучесть при нагружении (а = 20 МПа) кривые ползучести практически идентичны, т. е. не зависят от номера цикла и повторяют начало первой стадии (рис. 1.5, кривая 2). Автомодельность кривых ползучести при периодическом нагружении, по всей видимо- [c.33]

В работах Института машиноведения [79, 233, 241, 301] показана возможность использования критерия в форме (1.2.8) и (1.2.9) на примере аустенитной нержавеющей стали Х18Н10Т при температуре 650° С. Эксперименты выполнялись с использованием комплекса испытательных машин, включавших программные установки растяжения — сжатия с обратной связью по нагрузкам или деформациям, непрограммные установки растяжения — сжатия, а также установки для испытаний на ползучесть. Все испытательные системы оснащены электронно-механическими системами измерения напряжений и деформаций, записи изменения контролируемых параметров во времени, а также регистрации диаграмм деформирования. [c.22]

Кривые 3 ш 4 соответствуют неизотермическому циклу с такими же скоростями деформирования в полуциклах растяжения и сжатия. Температура в пределах каждого полуцикла оставалась постоянной растяжение — 650, сжатие — 150 С и изменялась при 0 = 0. Как видно из рис. 5.13, независимо от уровня температуры в полуцикле сжатия кривые 1 и 3 практически совпадают при равных скоростях деформирования и одинаковой амплитуде необратимых деформаций. Вместе с этим был отмечен обратный эффект — влияние деформаций ползучести, развивающихся при высокой температуре, на ход кривой активного нагружения в последующем полуцикле с более низкой температурой. В этом случае в эксперименте наблюдается некоторое смещение кривой активного нагружения вниз по сравнению с неизотермическими испытаниями без выдержек. На рис. 5.14 показаны диаграммы деформирования стали Х18Н9 при неизотермическом нагружении, характерные для стабильного цикла. Нагружение осуществлялось по жесткому режиму с контролируемым законом изменения деформаций, температура изменялась в момент перехода через нуль по напряжениям от 150 до 650° С в процессе одноминутной выдержки. Кривые 1 ж 2 соответствуют циклу без выдержки, 3 и 4 — циклу с выдержкой при растяжении. Выдержка осуществлялась при 0 = onst до момента достижения заданного значения деформации. Как следует из рис. 5.14, смещение кривой 4 относительно кривой 2 составляет 10—15%. Отмеченное влияние деформаций ползучести при высокой температуре на активное нагружение при более низкой температуре может быть описано, как уже указывалось выше для изотермического случая, с использованием подходов, изложенных в главах 6, 7. [c.126]

Учитывая общую тенденцию перехода к межкристаллитному разрушению с увеличением температуры, длительности выдержки и понижением амплитуды пластической деформации, нельзя отрицать значение ползучести материала. Например, в испытаниях стали 304 по стандарту ASTM при 593° С независимо от окружающей среды преобладает межкристаллитное разрушение в режимах с выдержкой при растяжении и внутризеренное — с выдержкой при сжатии [52]. Результаты же экспериментов в вакууме и на воздухе недостаточно согласуются с данными по повышенной (или по крайней мере равной) долговечности при изгибе по сравнению с растяжением и сжатием, так как следовало бы ожидать обратного соотношения вследствие наиболее благоприятных условий для протекания процессов окисления в поверхностных слоях при изгибе. Кроме того, в испытаниях с выдержкой длительностью 30 мин разница между долговечностью в вакууме и на воздухе была существенно ниже, чем при непрерывном циклировании [78]. [c.50]

Учет значений а и е важен также при знакопеременном нагружении материала и анализе эффекта Баушингера. В случае сравнительно небольших значений д или е а экспериментах при повышенных температурах наблюдаются отклонения от принципа Ма-зинга, которые объясняются влиянием ползучести. Это влияние проявляется двояким образом. Во-первых, при изменении знака напряжения вследствие анизотропного упрочнения ползучесть протекает с повышенными скоростями в направлении, обратном первоначальному нагружению. Во-вторых, в процессе обратного нагружения происходит релаксация внутренних напряжений в системах скольжения, что приводит к снятию анизотропного упрочнения материала. [c.114]

В горячей мантии, состоящей из кристаллического силикатного вещества, имеются конвективные течения, т. е. в ней происходит высокотемпературная ползучесть. Это следует из данныз о тектонике плит на нерасширякащейся Земле (внутри Земли должны течь обратные потоки вещества, замыкающие конвек- тивные ячейки, которые движут плиты), а также из правдоподобных тепловых моделей (внутреннее тепло не может выноситься только теплопроводностью следовательно, должна существовать конвекция) [367]. Вскоре стало ясно, что в силикатной мантии обязательно должна иметь место высокотемпературная ползучесть, и путем экстраполяции результатов лабораторных экспериментов по ползучести в оливине и перидо- титах были выведены реологические законы для мантийного вещества [13, 138, 146, 235, 351, 381, 383]. Главным образом на основании механизмов ползучести, контролируемой диффузией, были получены зависимости вязкости от глубины в верхней мантии (рис. 5.3). Таким образом, было предсказано, что с увеличением, глубины вязкость сначала должна снижаться, а затем возрастать. Именно этого, конечно, и следовало ожидать при любом законе ползучести, контролируемой диффузией, и постоянных значениях энергии активации и активационного объема, а также зависимостях от глубины температуры и давления, показанных на рис. 5.1. Действительно, вначале температура возрастает быстрее, чем давление, что приводит к уве- [c.169]

В работе Г. И. Брызгалина [10] описано экспериментальное исследование обратной ползучести и ползучести при ступенчато изменяющихся нагрузках листового винипласта при температуре 50 °С. Результаты эксперимента сопоставлялись с теоретическими данными, полученными на основе гипотезы о том, что деформация ползучести может быть представлена в виде суммы независимых составляющих обратимой еь подчиняющейся теории наследственности в виде [c.241]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...