Напряжение в на смятие

Однако симметрия в расположении напряжений в зоне аЬ площадки смятия будет только в статическом состоянии, т. е. при 03 = 0. В процессе же перекатывания участок си площадки смятия будет находиться в области исчезающих деформаций, а участок сЬ — в зоне нарастающих деформаций. Поэтому в силу явлений гистерезиса (или упругого последействия — запаздывания, причина наличия которого объясняется внутренним трением в материале) наблюдается, что кривая напряжений в области сЬ нарастающих деформаций всегда располагается выше кривой напряжений в области ас исчезающих деформаций. В результате в процессе перекатывания распределение напряжений по площадке аЬ окажется несимметричным, с максимумом, сдвинутым в сторону движения (рис. 263, а), отчего геометрическая сумма напряжений в площадке смятия, равная окажется смещенной за точку с середины площадки на некоторую величину а, которая называется плечом трения 2-го рода. Это плечо а, как будет показано ниже, оказывается [c.373]

Определить необходимую длину подушки а и глубину врубок j и с , если сжимающее усилие в подкосе Р=18,4 т, угол наклона а = 45°, размеры сечения брусьев стойки Ь= 15 сж, А = 24 см, а допускаемые напряжения приняты на смятие вдоль волокон [а ] =110 кг/см , на смятие поперек волокон [а,д] = 25 кг/см , на смятие дуба под углом 45° к волокнам [0,5] = 70 кг/см и на скалывание вдоль волокон [т] = 12 кг/см . Определить также наименьший диаметр подкоса, требующийся по условию прочности подушки на смятие. [c.86]

Допускаемые напряжения колес на смятие приведены в табл. 81. [c.119]

Закон распределения напряжений смятия по цилиндрической поверхности контакта болта и детали (рис. 1.22) трудно установить точно. В значительной степени это зависит от точности размеров и формы деталей соединения. Поэтому расчет на смятие производят по условным напряжениям. Эпюру действительного распределения напряжений (рис. 1.22, а) заменяют условной с равномерным распределением напряжений (рис. 1.22, б). При этом для средней детали (и при соединении только двух деталей) [c.31]

Определить напряжения смятия на опорной поверхности стандартной шестигранной гайки (ГОСТ 5915—62), если нормальные напряжения в поперечном сечении болта МЗО (по внутреннему [c.66]

Уменьшение коэффициента высоты профиля до/ = 0,8 незначительно (в среднем на 20%) увеличивает прочность на изгиб и на столько же снижает прочность на смятие. При уменьшении / до 0,6 прочность на изгиб увеличивается в 2-3 раза. Напряжения смятия при этом возрастают в 1,3 раза по сравнению с напряжением при / = 1. Шлицы с. о = 20° и / = 0,6 по изгибу равнопрочны шлицам со стандартными значениями о = 30° и / = 1, но изготовить их можно стандартным зуборезным инструментом. [c.266]

Максимальный крутящий момент, передаваемый соединением, определяется допустимым напряжением смятия а , на посадочных поверхностях, а также напряжениями, возникающими в валу и ступице при затяжке (обычно лимитом являются напряжения в ступице). [c.300]

В расчетах на прочность допускаемые напряжения на смятие принимают (на основании опытных данных) в 2—2,5 раза больше допускаемых напряжений на обычное сжатие, т. е. [c.222]

Расчет на прочность элементов резьбы. Практически резьбы на прочность рассчитывают по напряжениям среза н смятия или по удельным давлениям (в подвижных соединениях) в предположении равномерного нагружения всех сопряженных витков (рис. 262, й. б). [c.404]

Выбранные по стандартам, в зависимости от диаметра вала, шпонки проверяют на прочность по напряжениям среза и смятия (рис. 273) по уравнениям [c.413]

В данном случае динамические напряжения не могут быть определены через коэффициент динамичности Ад по приведенной выше методике. Поэтому, решая задачу, будем исходить из того, что вся кинетическая энергия Т, запасенная падающим стержнем до достижения им опор, полностью перейдет в энергию деформации U стержня при его ударе (потерями энергии на смятие в местах контакта стержня с опорами и на трение о среду пренебрегаем), т, е. [c.647]

Допускаемые напряжения при расчете стержней винтов и гаек на срез [т]ср = = (0,2..,0,3)ат. Допускаемое напряжение на смятие в резьбе можно выбирать равным допускаемому напряжению на растяжение [ojp, а при частом завинчивании и отвинчивании (0,5.,.0,6) [о] р. [c.110]

Например, при расчете заклепок и болтов принимают, что напряжения по площадке контакта (смятия) распределяются равномерно, а допускаемые напряжения принимают на основании опытных данных в 2—2,5 раза больше, чем допускаемые напряжения на сжатие. [c.82]

При передаче усилий от одной детали конструкции к другой в зоне их соприкосновения (контакта) зачастую возникают высокие напряжения и прочность поверхностных слоев материалов деталей может оказаться недостаточной Принято различать расчеты на смятие и расчеты на контактную прочность. Первые выполняют в тех случаях, когда соприкосновение деталей даже в ненагруженном состоянии происходит по поверхности конечных размеров например, контакт шпонки и стенки шпоночной канавки (рис. 234, а) или контакт болта, плотно вставленного в отверстие, с его стенками (рис. 234, б). Вторые производят в гех слу- [c.231]

При расчетах на смятие исходят из предпосылки, что силы взаимодействия между деталями равномерно распределены по всей поверхности их соприкосновения и в каждой точке нормальны (перпендикулярны) к этой поверхности. Силу взаимодействия, приходящуюся на единицу поверхности контакта, т. е. давление между соприкасающимися деталями, называют напряжением смятия и обозначают Условие прочности при расчете на смятие имеет вид [c.231]

В напряженном соединении путем заколачивания клина в головке штока создают напряжения до приложения рабочей нагрузки, причем эта напряженность обеспечивается буртиком (рис. 401) или конусностью головки (см. рис. 400). Здесь при действии силы Р в направлении, показанном на рисунке, шток работает на растяжение (так же, как если бы соединение было ненапряженным), а при противоположном направлении силы Р — работают на смятие буртик (см. рис. 401) или коническая поверхность головки штока (см. рис. 400). Клин должен быть затянут настолько, чтобы он не выпадал при перемене направления действия нагрузки. [c.399]

Обычно допускаемое напряжение на смятие [а] в полтора — два раза больше допускаемого напряжения на растяжение [а]р для того же материала. [c.218]

В продольных сечениях у основания зубьев возникают напряжения среза. Но проверку на срез обычно не проводят, так как для стандартных зубчатых соединений, удовлетворяющих условию прочности на смятие, условие прочности на срез выполняется со значительным запасом. [c.421]

При контакте двух деталей по цилиндрической поверхности (например, заклепочное соединение) закон распределения напряжений смятия по поверхности контакта сложен (рис. 19.13, а), поэтому при расчете на смятие цилиндрических отверстий в расчетную формулу подставляют не площадь боковой поверхности полуцилиндра, по которой происходит контакт, а значительно меньшую площадь диаметрального сечения отверстия (условная площадь смятия) тогда [c.204]

В машиностроении допускаемые напряжения на смятие для болтовых, штифтовых и шпоночных соединений из низкоуглеродистой стали принимают в пределах 100... 120 МПа, для клепаных соединений — 240...320 МПа, для древесины (сосна, дуб) — 2,4... 1 МПа в зависимости от сорта древесины и направления сжимающей силы по отношению к направлению волокон. [c.205]

Основным критерием работоспособности крепежных резьбовых соединений является прочность. Стандартные крепежные детали сконструированы равнопрочными по следующим параметрам по напряжениям среза и смятия в резьбе, напряжениям растяжения в нарезанной части стержня и в месте перехода стержня в головку. Поэтому для стандартных крепежных деталей в качестве главного критерия работоспособности принята прочность стержня на растяжение, и по ней ведут расчет болтов, винтов и шпилек. Расчет резьбы на прочность выполняют в качестве проверочного лишь для нестандартных деталей. [c.43]

Допускаемые напряжения на смятие для неподвижных шпоночных соединений принимают в зависимости от предела текучести [c.54]

Раскос фермы из двух равнобоких уголков из стали марки СтЗ прикреплен к фасонному листу заклепками (см. рисунок). Определить число заклепок из условия прочности их на срез и смятие, если нормативное усилие в раскосе JV = 900 кН, и нормальное напряжение в поперечном сечении раскоса коэффициент перегрузки = 1,1, коэффициент условий работы заклепочного соединения т = 0,9. [c.67]

В расчете на смятие фигурировала толщина фасонного листа й=1,2 см, так как суммарная толщина полок двух уголков 2S=1,6 см, а следовательно, напряжение смятия в заклепках в местах контакта с уголками будет меньше, чем в месте контакта с косынкой (предполагается, что материал заклепок мягче, чем материал соединяемых элементов), [c.222]

Стяжка диаметром d = ЪО ш растя-цута усилием, вызываюсциы в ней напряжение 80 Ша. Чецу должна ровняться сторона квадратной шайбы, если доцускаемое напряжение на смятие (местное сжатие) кирпичной кладки равно [О ] I Ша [c.6]

На рис. 20.28 показана принципиальная схема многодисковой фрикционной муфты. При передаче вр ицающего момента шлицы испытывают значительные напряжения смятия, особенно шлицы в ита, где окружные силы намного больше сил, действующих на шлицы внешних дисков. При конструировании ([)рикционньгх муфт шлицы обязательно проверяют расчетом на смятие. [c.321]

Допустимые напряжения на смятие [осм] можно принимать по следующим рекомендациям [стсм] = 60...100 МПа — при неподвижном соединении сопрягаемых вала и ступицы из стали или чугунного или стального литья [осм] до 150 МПа — для неподвижных соединений или подвижных, в которых перемещение происходит без нагрузки [осм] = 30...50 МПа — для неподвижных соединений, находящихся под нагрузкой, рабочие поверхностд которых не закалены (<Тсм]= 10 МПа для шпонок ходовых валиков. Допускаемое напряжение на срез [тср]= 100 МПа. [c.74]

Допускаемые напряжения на смятие для стальных термически обработанных до твердости HR 45...60 кулачков принимают [асм]=90... 120 МПа—для муфт, включae ыx в состоянии покоя [осм] = 35...70 МПа—для муфт, включаемых на ходу. Причем большие значения принимают при меньшем числ кулачков, а для включаемых на ходу муфт — при меньшей относ 1тельной скорости. [c.191]

В применении к мащиностроительным деталям это означает, что работоспособность детали нарушается задолго до того, когда напряжения сдвига в сечении детали достигнут опасной величины. Деталь выходит из строя в результате концентрации напряжений в поверхностном слое, сопровождаемой местным смятием и пластической деформацией на участке приложения срезающей силы. Особенно резко выражено это явление в случае среза цилиндрических деталей, когда напряжения сосредоточиваются на малой дуге поверхности, ближайщей к действию силы. Смятие тем больще, чем мягче материа.ч срезаемой детали по сравнению с материалом срезающей детали и чем больще жесткость последней. [c.144]

В зубчатых колесах иепрямолинейность зуба, погрешности угла наклона спиральных зубьев, перекос осей колес могут вызвать сосредоточение нагрузки на кромках и, как следствие, повышенные напряжения изгиба и смятия. Обязательно снятие фасок или галтелей на углах зубьев (рис. 211, а). Полезно увеличивать податливость зуба путем уменьшения жесткости обода по направлению к торцам (рис. 211, б). [c.336]

На основании этой. формулы составлен график (рис. 378) значений Ссн/сТр для безызгибных резьб в функции а при различных в/й (принято Рз = 0,2 ш = 1 и = 1 к, = 1,5). Значения р для а <40 определены по формулам (228) и (241), а для а > 40 — из условия Рг = 0,08. Кривые сУсм/ р строго следуют закону обратной пропорциональности коэффициенту перекрытия т , который таким образом является достоверным критерием напряжений смятия. Выгодный диапазон углов безызгибных резьб заключен в пределах а = 35 ч- 40 . Наиболее высокую прочность на смятие при практически полной безызгибности имеют резьбы с а = 35 -г 37,5 . [c.531]

Часто расчеты резьбы (особенно расчеты на смятие) выполняют в форме расчетов по средним номинальным напряжениям, полагая f , =l. Это связано с приближенным геометрическим подобием резьб разных размеров и с тем, что допускаемые напряжения выби-раюг на основе испытаний резьбовых соединений или данных эксплуатации, обработанных по тем же формулам. [c.110]

При передаче усилий от одной детали конструкции к другой в зоне их соприкосновения (контакта) зачастую возникают высокие напряжения и прочность поверхностных слоев материалов деталей может оказаться недостаточной. Принято различать расчеты на смятие и на контактную прочность. Первые выполняют в тех случаях, когда соприкосновение деталей даже в не-нагруженном состоянии происходит по поверхности конечных размеров например, контакт шпонки со стенкой шпоночной канавки (рис. 2,49, а) или контакт болта, плотно вставленного в отверстие, с его стенками (рис. 2.49, б). Вторые производят тогда, когда нена-гружениые детали соприкасаются друг с другом в одной точке, например шарик и кольцо шарикового подшипника, или по линии, [c.218]

В балке, составленной из двух швеллеров № 20а и двух листов сечением 200 X 10 мм (см. рисунок), наибольшее значение поперечной силы равно 200 кН. Определить шаг расположения заклепок а из условия, чтобы срезываюш,ие напряжения в них не превышали 100 МПа, а нормальные напряжения смятия — 200 МПа Диаметр заклепок d = 16 мм. Размеры на рисунке даны в миллиметрах. [c.132]

Определить диаметр болта в соединении, изображенном на рисунке. Растягивающая сила Р=20 т, толщина = 2 см. Допускаемые напряжения для материала болта на срез 800 Kij M , на смятие 2000 Kej M . [c.80]

Определить наибольшую толщину стального листа, в котором может быть продавлено отверстие диаметром 20 мм, если предел прочности стали на перерезывание равен 38 KzjMM , а допускаемое напряжение на смятие закаленного конца стального пробойника равно 20 ООО [c.80]

Известно, что расчеты на срез во многих случаях должны сопровождаться расчетами на смятие. Неправильно, как это иногда встречается, говорить, что мы рассчитываем на смятие заклепки, болты и т. п. М ы проверяем на смятие заклепочное, шпоночное или какое-либо иное соединение, ведь напряжения смятия (расчетные) одинаковы для соприкасающихся деталей и, следовательно, проверке подлежит более слабая из них, т. е. та, для которой допускаемое напряжение смятия меньше. Кстати, чаще это бывает не сама соединительная, а одна из соединяемых деталей к тому же не,тостаточная прочность на смятие практически обычно сказывается в обмятии стенок отверстий, что приводит к расстройству соединения. [c.96]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...