Пластмассы см Расчет

Количество реагента берется из расчета 8 мл на I см поверхности образца пластмассы, не содержащей экстрагируемых веществ. При испытании пластмасс, имеющих тенденцию к растворению или содержащих экстрагируемые вещества, количество химического реагента должно быть 20 мл на каждый квадратный сантиметр полной поверхности испытуемого образца. [c.181]

Важно отметить, что каждый из этих методов можно применять с рядом допущений для расчета зубчатых колес из пластмасс любого вида, если известны их соответствующие параметры. Расчет на износ иногда считают аналогичным расчету по Баху, однако это неправильно. Для этих расчетов основным является соотношение Р = сЫ [см. уравнение (117)], но по Баху берут всегда величину с [c.174]

При работе на токарном станке в поперечных стенках коробки подач возникают напряжения от радиальных усилий в зубчатых передачах. Расчеты, подтвержденные экспериментами, показали, что даже при грубых обдирочных операциях напряжения в поперечных стенках не превышают 30—50 кг/см , что вполне допустимо для пластмасс, в том числе и литьевой композиции на основе [c.223]

Вкладыши 113 материалов с низким коэффициентом теплопроводности (пластмассы, ДСП и пр.) затрудняют теплоотвод через корпус, поэтому их следует интенсивно охлаждать смазкой. Уточненный тепловой расчет подшипников с такими вкладышами при недостаточной смазке см. [7]. [c.618]

Образцы помещают в сосуд с коррозионной средой, так чтобы они не соприкасались друг с другом и стенками сосуда. Объем раствора выбирают в расчете 8 мл на каждый квадратный сантиметр полной поверхности образца. Для растворяющихся пластмасс и содержащих экстрагируемые вещества объем среды увеличивают до 20 мл/см . [c.93]

При и > 1 м/с, р(.р > 30 -г- 40 кгс/см и отсутствии циркуляционной смазки следует провести тепловой расчет. Такой расчет необходим вследствие большой чувствительности пластмасс к перегреву. [c.135]

Теоретический расчет температур в заготовках ввиду недостаточности наших знаний о тепловых свойствах листовых пластмасс и их компонентов (о коэффициентах теплопередачи от пластмасс к воздуху и металлу, их тепло емкости и теплопроводности и т. д.) представляется сложным даже в условиях естественного охлаждения. Эти затруднения становятся непреодолимыми, когда требуется определить характер падения темп ературы при взаимодействии нагретых заготовок с зеркалом матрицы и особенно в процессе штамповки, в условиях периодического контакта заготовки с инструментом, так как законы теплопередачи исключительно сложны и для многих встречающихся на практике случаев еще не установлены. Поэтому на практике для этих целей характер охлаждения определяют экспериментально, при помощи различного рода термопар (см. фиг. 33). [c.127]

Наименее сложен технологический процесс изготовления вытяжных штампов из стеклоткани и самотвердеющей пластмассы АСТ-Т, рекомендованный А. А. Штурманом, В. Д. Безуглым и др. Для изготовления матриц вытяжного штампа по этому способу на стальную плиту помещают металлическую рамку, а в нее — смазанную растительным маслом модель штампуемой детали. Модель покрывают листом стеклоткани, пропитанной эпоксидной смолой, на которую накладывают слой пластмассы АСТ-Т. После наложения нескольких слоев стеклоткани и пластмассы свободное пространство внутри рамки с избытком заполняют пластмассой. Все это покрывают стальной плитой и нагружают ее из расчета 2940—4900 кн/м (30—50 кГ/см ). Через 20—30 мин модель извлекают и приступают к изготовлению пуансона. Для этой цели матрицу накрывают листом алюминия или латуни с толщиной, равной толщине штампуемой детали. Лист обжимают под прессом с помощью резинового пуансона, пока он не получит форму штампуемой де- [c.147]

Расчет, предложенный авторами указанной книги Зубчатые передачи из пластмасс , базируется на опыте эксплуатации полимерных и металлополимерных передач и в то же время на известных методах расчета металлических эвольвентных зубчатых передач. Новым является метод определения допускаемых напряжений [0]к и [сг]и. Порядок расчета оказывается более громоздким (см. стр. 180—190 указанной книги), чем отработанная последовательность расчета металлических колес. Результаты расчета практически такие же, как и при расчете по методике для металлических колес. [c.300]

При сборке в пакеты количество листов пропитанного наполнителя в пакете определяют, исходя из равенства массы пакета и требуемой толщины готового листа слоистой пластмассы. Расчет ведут по формуле Р= (5Ау)/1000, где Р — масса пропитанного наполнителя в пакете, кг 5 —площадь листа диэлектрика, см к — заданная толщина листа, см у — плотность диэлектрика, г/см . [c.79]

Подробный расчет рекомендуемых величин зазоров, натягов и допусков см. в РТМ МЛ-1-62 Допуски и посадки деталей из пластмасс , часть вторая. [c.105]

Приведем некоторые результаты расчета значений V для конкретных случаев, а также сопоставление их с экспериментом. На рис. 4.6, заимствованном нз работы [360], представлена зависимость модуля коэффициента отражения звуковой волны от ее частоты / при нормальном падении на трехслойную конструкцию, помещенную в воду. Конструкция состояла нз двух одинаковых слоев пластмассы с параметрами С = = 2100 м/с, р = 1,08 г/см , di = d = 0,254 см, щель между которыми толщиной d = 0,706 см была заполнена водой (с = 1500 м/с, р= 1 г/см ). Сплошной линией показано значение коэффициента отражения, рассчитанное по формуле, аналогичной (4.92), точки соответствуют экспериментальной кривой. На рисунке четко проявляются эффекты интерференции воли, отраженных на отдельных границах. Они ответственны, в частности, за повторяющиеся после f = 126 кГц через каждые Д/ = = 84 кГц резкие минимумы F . В целом между теоретической и экспериментальной кривыми имеется хорошее соответствие. [c.106]

При выборе материалов для зубчатых колес необходимо обеспечить прочность зубьев на изгиб и стойкость поверхноствых слоев зубьев. Основными материалами для зубчатых колес являются термически обрабатываемые стали. Реже для зубчатых колес применяют чугуны и пластмассы. Выбирают марки сталей и назначают термическую обработку в соответствии со следующими положениями. Допускаемые контактные напряжения в зубьях пропорциональны твердости материалов, а несущая способность передач, по контактной прочности, пропорциональна квадрату твердости (см. расчет зубчатых передач на контактную прочность). Между тем масштабный фактор и концентрация напряжений, ввиду относительно небольших размеров сечений зубьев, прямоугольной формы сечений и наличия выкружек, сказываются на прочности зубьев меньше, чем, например, на прочности валов и других деталей. [c.254]

Наиболее проста защита от а-излучений, так хак а-частицы, вылетающие из радиоактивных ядер, имеют ничтожно малые пробеги. В отношении р-излучений следует помнить, что пробег р-рас-падных электронов в воздухе не так уж мал (более 3 м при Е = = ЗМэВ). Поэтому р-активные препараты, даже малых активностей (скажем, десятки мкКи), надо экранировать. Для экранировки от электронов с энергиями до 4 МэБ достаточен слой пластмассы в 0,25 см. Более массивная защита требуется при работе с радиоактивными источниками у-излучений. В этом случае требуемая толщина защиты зависит не только от энергии излучения, но и от его интенсивности, так как поток у-частиц экспоненциально ослабевает с расстоянием внутри вещества защиты. Степень этого ослабевания определяется коэффициентом поглощения ц,, зависящим от энергии v-квантов и от рода вещества поглотителя (см. гл. VIII, 4). При расчете защиты обычно вместо коэффициента пользуются величиной /ю. равной толщине слоя вещества, дающей ослабление потока излучения в 10 раз. Значение для у-квантов мегаэлектрон-вольтной области энергий имеет порядок от десятков сантиметров для легких элементов до нескольких сантиметров для тяжелых. Некоторые значения /i, приведены в табл. 13.3. При расчете защиты [c.675]

Ввиду того, что не во всех фирменных проспектах указываются все свойства данной пластмассы, таблицы составлены так, чтобы читатель мог по аналогии оценить и то интересующее его свойство, которое в отношении данной пластмассы не указано. Свойства пластмасс измерялись различными методами, так что приводимые данные не всегда являются сравнимыми (особенно данные о водо-поглощении). В отношении ударной вязкости образца — бруска с надрезом данные в таблице приведены на основе испытаний по Изоду (по нормам ASTM стандарта, принятого в США), с пересчетом на кГсм см . Под термином теплостойкость понимается температура геометрической теплостойкости, а не максимальная температура, при которой можно использовать данную пластмассу. Нужно подчеркнуть, что все показатели механических свойств кратковременные и что в большинстве случаев их нельзя использовать в качестве исходных данных для конструктивных расчетов. Эти данные приведены прежде всего для того, чтобы читатель мог сравнить материал и оценить его эксплуатационные качества. Электрические параметры пластмасс, приводимые в таблицах, являются только приближенными и служат исключительно для первоначальной ориентации. Электрическое поведение пластмасс является такой же сложной проблемой как и механическое. [c.284]

Лазерный луч с большим успехом применяется для резки неметаллических материалов, таких, как пластмасса, стеклопластики, композиционные материалы на основе бора и углерода, керамика, резина, дерево, асбест, текстильные материалы и т. д. Данный ассортимент материалов, как правило, обладает меньшей температуропроводностью (k < 0,01 см /с), чем металлы, и поэтому удельное энерговложение для процесса резки значительно меньше. Для неметаллов легко выполняется условие Uod/k 1, при котором справедливо приближение быстродвижущегося теплового источника и применима формула (105) для расчета температуры в наиболее горячей точке. В то же время при скоростях резки Uq > 1 см/с и ширине реза не более 0,5 мм слои толщиной d > 0,5 мм можно считать в теплофизическом смысле полубез-граничной средой. Поэтому пороговая плотность потока, необходимая для начала резки неметаллов, слабо зависит от толщины листа и с ростом скорости перемещения источника увеличивается как [c.139]

Расчеты показывают, что при контроле стальных изделий наклонными и РС-ПЭП наилучшее акустическое согласование и, следовательно, наименьшая амплитуда осцилляций будет для акустических задержек, выполненных из оргстекла, полистирола и других пластмасс, т. е. материалов с небольшим акустическим сопротивлением Zl. На амплитуду осцилляций коэффициента лрозрачности существенное влияние оказывает затухание ультразвука в контактном слое. Использование в качестве контактных слоев материалов с большим затуханием ультразвука хотя и приводит к уменьшению коэффициента прозрачности, но зато резко уменьшает амплитуду осцилляций, что повышает стабильность уровня чувствительности. Для слоя с 6=9 см (резина) амплитуда осцилляций в области ж=0,1. ..0,12 см не превышает 1 дБ. [c.126]

Типичный пример применения логарифмического закона смешения — расчет величины диэлектрической проницаемости вспененных пластмасс (пенонластов), т. е. твердых материалов, содержащих большое количество мелких пор, заполненных газом. Для этого слзгчая, полагая в формуле (1-81) 81 равным диэлектрической проницаемости 8 сплошного (не содержащего пор) материала, приравнивая величине уу отношение объемной массы вспененного материала Дд к плотности сплошного материала и полагая для газа 82 = 1, т. е. lg 63 = О, и плотность 0 = О (см. выше), имеем [c.36]

Помимо различных технологических аппаратов и сооружений из пластмасс изготовляют рабочие колеса центробежных насосов, мещалки, эжекторы и другое оборудование и детали (см. рис. 54, 55), в основу расчета которых положены те же принципы, что и при расчете аппаратуры. При конструировании и расчете насосов из винипласта, фаолита и т. п. пользуются следующими соотнощениями для лопаток рабочих колес [c.169]

На рис. 187 и 188 показана зависимость адгезии медных покрытий и угла смачивания на полиэтилене и полистироле от времени обработки разрядом и плотности тока (в расчете на единицу площади поверхности образца). Наличие максимумов на кривых адгезии позволяет говорить об оптимальном режиме обработки поверхности в тлеющем разряде выпрямленного тока время обработки 1 мин, плотность тока на полиэтилене 300—400 мкА/см , на полистироле 400—500 мкА/см . В результате такой обработки угол смачивания уменьшается до 26° на полиэтилене и до 20° на полистироле. При плотности тока более 4000 мкА/см наблюдалось полное смачивание поверхности пластмасс водой, однако адгезия резко ухудшалась. Электронографические исследования показали, что в этом случае на поверхности полимера обнаружи-340 [c.340]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...