Потери теплоты от механической химической неполноты

В уравнениях (2.1) и (2.2) QI — располагаемая теплота Gi Ч ) — теплота, полезно использованная в котлоагрегате на получение пара Qi (qi) — потери теплоты с уходящими газами бз ( з) — потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива Q4 (q ) — потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива Q% (qs) — потери теплоты в окружающую сре-ду Qe (qe) — потеря теплоты с физической теплотой шлака. [c.31]

Задача 2.19. Определить в процентах и кДж/кг потери теплоты в окружающую среду, если известны температура топлива на входе в топку /, = 20°С, теплота, полезно использованная в котло-агрегате, i = 84% потери теплоты с уходящими газами 2=11%, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива О з = 0,5%, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 4%. Котельный агрегат работает на подмосковном угле марки Б2 с низшей теплотой сгорания Ql=lO 516 кДж/кг, содержание в топливе влаги = 32,0%. Потерями теплоты с физической теплотой шлака пренебречь. [c.44]

Задача 2.21. Определить в процентах потери теплоты в окружающую среду, если известны теплота, полезно использованная в котлоагрегате, 51 = 87%, потери теплоты с уходящими газами 2 = 8%, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива 3 = 0,5%, потери теплоты от механической неполноты сго- [c.44]

Задача 2.24. В топке котельного агрегата сжигается каменный уголь, состав горючей массы которого = 88,5% Н -4,5% 8л = 0,5% 1,8% 0 =4,7% зольность сухой массы А"=13,0% и влажность рабочая И = 7,0%. Определить кпд котельного агрегата (брутто), если известны температура воздуха в котельной / = 25°С, температура воздуха, поступающего в топку, /, = 175°С, коэффициент избытка воздуха в топке а =1,3, потери теплоты с уходящими газами 62 = 2360 кДж/кг, потери теплоты от химической неполноты сгорания 147,5 кДж/кг, потери теплоты от механической неполноты сгорания 24 = 1180 кДж/кг, потери теплоты в окружающую среду Q, [c.47]

D — 5,9 кг/с, если известны давление перегретого пара Ра.а=1А МПа, температура перегретого пара ,i = 250° , температура питательной воды / .,= 120°С, кпд котлоагрегата (брутто) / а=86,5%, тепловое напряжение площади колосниковой решетки QjR= 1260 кВт/м , потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива 2з = 107,5 кДж/кг и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива Й4= 1290 кДж/кг. Котельный агрегат работает на кизелов-ском угле марки Г с низшей теплотой сгорания горючей массы 2в = 31 349 кДж/кг, содержание в топливе золы = 31% и влаги И = 6%. [c.52]

Задача 2.40. Определить теоретическую температуру горения топлива в топке котельного агрегата, работающего на донецком угле марки Д состава С =49,3% Н = 3,6% Sp = 3,0%> N =1,0% 0 = 8,3% = 21,8% И = 3,0Уо, если известны температура воздуха в котельной в = 30°С, температура горячего воздуха fi..B = 295° , коэффициент избытка воздуха в топке а = 1,3, присос воздуха в топочной камере Aot = 0,05, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива 3 = 0,5%, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 3% и потери теплоты с физической теплотой шлака б 0,5%. [c.55]

Q4 — потери теплоты от механической неполноты сгорания. Они наблюдаются только при сжигании твердых топлив и связаны с тем, что часть поступившего в топку топлива удаляется из нее в твердом (в отличие от химического недожога) виде. При этом из каждого килограмма топлива не выделилась при сгорании часть теплоты, равная Q4. [c.142]

Qs — потеря теплоты от химической неполноты сгорания топлива Q4 —потеря теплоты от механической неполноты сгорания топлива [c.62]

При проектировании топочного устройства основные его конструктивные и режимные параметры определяются по рекомендуемым в [1] расчетным характеристикам — по коэффициенту избытка воздуха в топке г, объемной плотности тепловыделения ду, потере теплоты от химической неполноты сгорания дх.н и потере теплоты от механической неполноты сгорания м.н- Так, например, при сжигании бурых углей для котлов с камерной топкой с твердым шла- [c.181]

Опыт эксплуатации и испытаний острого дутья показал, что оно необходимо для снижения химической неполноты горения и количества уноса. Для снижения потери теплоты от механического недожога с уносом необходимо сочетать острое дутье с возвратом уноса. В качестве примера эффективности примене- [c.36]

Эта характеристика представляет собой количество теплоты, выделившейся при сжигании определенного количества топлива в единицу времени и приходящейся на 1 м площади поверхности зеркала горения. Установлено, что чем больше qj , тем больше потеря теплоты от механического недожога вследствие уноса из пределов топки мелких, не успевших сгореть частиц топлива. Значения теплового напряжения зеркала горения зависят от сорта топлива, величины его кусков, содержания золы, конструкции топки й т.д. и изменяются в широких пределах — от 350 до 1100 кВт/м . Очевидно, что чем больше значения iji-, и для заданных размеров топки и одного и того же вида топлива, тем интенсивней (форсированней) протекает работа топки, т.е. больше сжигается топлива в единицу времени и больше вырабатывается теплоты. Однако форсировать топку можно лишь до определенного предела, ибо в противном случае возрастают потери от химической и механической неполноты сгорания топлива и снижается КПД [c.360]

Потеря теплоты от механической неполноты сгорания топлива При горении твердого топлива остатки (зола, шлак) могут содержать некоторое количество несгоревших горючих, веществ (в основном углерода). В результате химически связанная энергия топлива частично теряется. [c.364]

Составляющие тепловых потерь указаны в формуле (18.5). Из них потери теплоты от химической неполноты сгорания <Эз и от механического недожога Q< для современных котельных агрегатов невелики, что связано с высоким совершенством горелочных устройств (см. гл. 17). Несколько больше потери в окружающую среду через ограждение (стены) котла, но и они обычно не превышают 2,5 %, поскольку плотные относительно холодные экраны топки и изоляционный слой обмуровки как топки, так и газоходов достаточно надежно защищает котел от теплопотерь в окружающую среду. Наибольшие теплопотери (5 % и более) составляют потери с уходящими газами, поскольку они удаляются из котла с температурой ПО—150°С (см. 18.1), что намного превышает температуру окружающей среды. [c.216]

Большие дополнительные затраты на оборудование и эксплуатацию пылеугольных топок окупаются экономией топлива, так как в этих топках потери теплоты от химической и механической неполноты сгорания существенно ниже, чем при слоевом сжигании. [c.250]

Qx.il, Qш.ч — потери теплоты от химической и механической неполноты сгорания топлива, МДж/кг (или МДж/м ) [c.37]

Работу слоевых топок характеризуют видимой плотностью теплового потока зеркала горения дк, видимой объемной плотностью тепловыделения ду, коэффициентом избытка воздуха а, потерями теплоты от химической 7х.н и механической < м.н неполноты сгорания. Допустимые значения и дг при слоевом сжигании различных топлив, а также значения а, х.н и <7м.н могут быть приняты по [1]. [c.132]

Потеря теплоты от неполноты горения. % химической механической Давление воздуха под ре -шеткой, Па Температура дутьевого воздуха, °С [c.73]

Расчет топочной камеры парогенератора или водогрейного котла выполняется с целью выявления экономичности и надежности ее работы. Экономичность работы топки характеризуется минимальными потерями теплоты от химической и механической неполноты горения при максимальных допустимых удельных нагрузках колосниковой решетки и топочного объема и минимальном коэффициенте избытка воздуха. [c.134]

Если температура продуктов сгорания на выходе из топочной камеры окажется выше допустимой по условиям шлакования конвективных поверхностей нагрева, то необходимо увеличить площадь экранных поверхностей нагрева, что может быть осуществлено только реконструкцией топки. Если удельные нагрузки колосниковой решетки или топочного объема окажутся выше допустимых, это приведет к увеличению потерь теплоты от химической и механической неполноты сгорания по сравнению с потерями, приведенными в Нормативном методе . [c.139]

В современных котлах, особенно при сжигании влажных топлив, широко применяются воздухоподогреватели. Подача горячего воздуха в топку котла ускоряет воспламенение топлива и интенсифицирует процесс его горения, уменьшая потери теплоты от химической и механической неполноты горения. Установка воздухоподогревателя позволяет также снизить температуру уходящих газов, что особенно существенно при предварительном подогреве питательной воды, поступающей в водяной экономайзер. [c.260]

Потеря теплоты от химической и механической неполноты горения для различных топок и топлив принимается из табл. 4.1— [c.45]

Удельная нагрузка зеркала горения , кВт/м Удельная нагрузка топочного объема, кВт/м Потеря теплоты от неполноты горения, % химической механической Давление воздуха под решеткой, Па Температура дутьевого Воздуха, °С [c.48]

Экономичность работы пылеугольных тонок зависит от потерь теплоты с химическим и механическим недожогом, наружного охлаждения и от расхода электроэнергии на размол топлива. Потеря тепла от химической неполноты сгорания при нормальных коэффициентах избытка воздуха и правильном его раснределении практически отсутствует или невелика. Потеря теплоты от наружного охлаждения также незначительна, не превышает 0,6%. Основной потерей тепла является потеря от механического недожога, которая зависит от коэффициента избытка воздуха, тонкости помола пыли и нагрузки объема топочной камеры. В то же время утонение пыли ведет к увеличению расхода электроэнергии на ее приготовление. [c.46]

Выбор оптимальной тонкости помола производится на основании испытаний котельного агрегата. На рис. 3-11 показан выбор оптимальной тонкости помола но данным испытаний при сжигании бурого угля. Из графика видно, что минимальная сумма затрат энергии на помол и покрытие потерь теплоты от химической и механической неполноты горения будет при остатке па сите эо = 55%. Испытания показали, что чем больше в топливе летучих, тем грубее может быть помол ныли. [c.47]

Основной ц лью опытов является определение тонкости пыли, при которой сумма потерь теплоты от химической и механической неполноты горения и условного расхода теплоты на размол [см. формулу (3-4) ] имеет минимальное значение. Опыты обычно проводятся при двух нагрузках котлоагрегата номинальной и 0,7— [c.255]

Оптимальным режимом из серии опытов для данной нагрузки считается режим, при котором сумма потерь теплоты от химической и механической неполноты горения и потерь с уходящими газами имеет минимальное значение, [c.259]

Одной из важнейших задач испытаний является снятие статических характеристик пароперегревателя в целом и отдельно каждой его ступени, части. Проведению опытов должна предшествовать тщательная наладка топочного режима, а именно выбор рациональной схемы работающих горелок, обеспечение равномерного распределения топлива и воздуха между ними, выбор соотношения расходов первичного и вторичного воздуха, обеспечение необходимой крутки воздуха, оптимальной тонкости помола пыли и в конечном итоге расчетных потерь теплоты от химической и механической неполноты сгорания. [c.246]

Потеря теплоты от химической неполноты горения зависит от соответствия количеств выделяющихся из топлива летучих и подводимого воздуха и их перемешивания. При механических и камерных топках выделение летучих происходит равномерно, и поэтому сгорание их происходит более совершенно, чем в ручных топках с периодической загрузкой топлива. Для последних частая загрузка топлива небольшими порциями дает более равномерное выделение летучих и более полное сгорание их, чем при редких загрузках большого количества топлива. [c.296]

Задача 2.32. Определить площадь колосниковой решетки, объем топочного пространства и кцд топки котельного агрегата паропроизводительностью /) = 5,45 кг/с, если известны давление перегретого пара Ри.и= А МПа, температура перегретого пара /п.п = 280°С, температура питательной воды t = 100°С, кпд котло-агрюгата (брутто) rjl = i6%, величина непрерывной продувки Р = 3%, тепловое напряжение площади колосников ой решетки Q/R=1015 кВт/м тепловое напряжение топочного объема Q/Ft=350 кВт/м , потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива з = 0,5% и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива <74 = 5,5%. Котельный агрегат работает на кузнещсом угле марки Т с низшей теплотой сгорания горючей массы 2 =34 345 кДж/кг, содержание в топливе золы = 16,8% и влаги И = 6,5%. [c.50]

Задача 2.33. В топке котельного агрегата паропроизводите-льностью Z) = 7,05 кг/с сжигается природный газ Саратовского месторождения состава С02 = 0,8% СН4 = 84,5% QH6 = 3,8% СзН8 = 1,9% С4Н,о = 0,9% sH,2 = 0,3% N2 = 7,8%. Определить объем топочного пространства и кпд топки, если известны давление перегретого пара р п=1,4 МПа, температура перегретого пара /п, = 280°С, температура питательной воды n.B=HO° , кпд котлоагрегата (брутто) / а = 91%, величина непрерывной продувки Р=4%, тепловое напряжение топочного объема Q/Vj = 3l0 кВт/м , потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива з = 1,2% и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива q — 1°/о. [c.51]

Задача 2.37. В шахтно-мельничной топке сжигается донецкий уголь марки Г с низшей теплотой сгорания 6 = 22 024 кДж/кг. Определить площадь колосниковой решетки, объем поточного пространства и кпд топки, если тепловое напряжение площади колосниковой решетки 0Л=127О кВт/м , тепловое напряжение топочного объема 2/К = 280 кВт/м , расход топлива 5 = 0,665 кг/с, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива 3 = 0,6% и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 4,4%. [c.52]

Задача 2.38. Определить полезное тепловыделение в топке котельного агрегата, работающего на подмосковном угле марки Б2 состава С = 28,7% tf = 2,2% SS==2,7% N = 0,6% 0 = 8,6% А = 25,2% И = 32,0%, если известны температура топлива на входе в топку tj = 20° , температура воздуха в котельной в=30°С, температура горячего воздуха /, =300°С, коэффициент избытка воздуха в топке atr= 1,3, присос воздуха в топочной камере Aoj = 0,05, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива дз — 0,5%, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива д = Ъ%, объем рециркулирующих газов Грц=1,1 м /кг, температура рециркулирующих газов 0рц=1ООО°С и средняя объемная теплоемкость рециркулирующих газов с рд= 1,415 кДж/(м К). [c.55]

Задача 2.46. Определить количество теплоты, переданное лучевоспринимающим поверхностям топки котельного агрегата, работающего на донецком каменном угле марки Т состава С -62,7% Н" = 3,1% S> -2,8% N" = 0,9% 0"=1,7% а = 23,8% ff = 5,0%, если известны температура воздуха в котельной /, = 30°С, температура горячего воздуха /гв = 300°С, коэффициент избытка воздуха в топке а =1,25, присос воздуха в топочной камере Аат = 0,05, температура газов на выходе из топки 0 = 11ОО°С, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива з = 0,6%, потери теплоты от механической неполноты сгорания 4 = 3%, потери теплоты в окружающую среду 5 = 0,5% и потери теплоты с физической теплотой шлака 96=0,4%. [c.62]

Задача 2.47. Определить количество теплоты, переданное лу-чевоспринимающим поверхностям топки котельного агрегата, работающего на карагандинском угле марки К состава С = 54,7% Н = 3,3% S = 0,8% N = 0,8% 0 = 4,8% Л = 27,6% W = 8,0%, если известны температура воздуха в котельной /,=30°С, температура горячего воздуха г., = 350°С, коэффициент избытка воздуха в топке От= 1,3, присос воздуха в топочной камере А(Хт = 0,05, температура газов на выходе из топки 0т=1ООО°С, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива 3 = 0,6%, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 3,0%, потери теплоты в окружающую среду qs = 0,5% и потери теплоты с физической теплотой шлака [c.64]

Задача 2.50. Определить количество теплоты, переданное лу-чевоспринимающим поверхностям топки котельного агрегата, работающего на донецком угле марки Д с низшей теплотой сгорания QI—19 453 кДж/кг, если известны температура воздуха в котельной /в = 30°С, температура горячего воздуха fr, = 295° , коэффициент избытка воздуха в топке 1 = 1,3, присос воздуха в топочной камере Ааг = 0,05, теоретически необходимый объем воздуха F° = 5,17 м /кг, энтальпия продуктов сгорания / = = 12 160 кДж/кг, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива 9з = 0,7%, потери теплоты от механической непо- [c.64]

Задача 2.52. Определить лучевоспринимающую поверхность нагрева топки котельного агрегата паропризводительностью D= 13,9 кг/с, работающего на каменном угле с низшей теплотой сгорания Ql = 25 070 кДж/кг, если известны давление перегретого пара />п.п = 4 МПа, температура перегретого пара /п = 450°С, температура питательной воды /пв=150°С, величина непрерывной продувки Р=4%, теоретически необходимый объем воздуха F° = 6,64 м /м , кпд котлоагрегата (брутто) >/ а = 87%, температура воздуха в котельной /в = 30°С, температура горячего воздуха в = 390 С, коэффициент избытка воздуха в топке 0 = 1,25, присос воздуха в топочной камере Лат = 0,05, теоретическая температура горения тогшива в топке бт = 2035 С, температура газов на выходе из топки 0 = 1О8О С, условный коэффициент загрязнения С = 0,6, степень черноты топки = 0,546, расчетный коэффициент, зависящий от относительного местоположения максимума температуры в топке, М=0,45, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива з=1,0%, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 174 = 3% и потери теплоты в окружающую среду = 1 %. [c.66]

В результате модернизации топки значите. 1ьно повышена надежность ее р аботы, увеличилась иаронроизводителькость котла, повысился его КПД за счет уменьшения потерь теплоты от механической и химической неполноты горения. При эксплуатации топки необходимо соблюдать следующее правило при пуске топки сначала открывать подачу воздуха в сопла 1, а затем пускать питатель топлива. При остановке то гки сначала надо останавливать питзта>1ь топлива и только по е этого прекращать подачу воздуха в сопла. [c.53]

Потери теплоты от химической и механической неполноты егорания топлива (для электропечей = 0) [c.175]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...