Напряжения касательные с замкнутым профилем

Для балок с замкнутым профилем (рис. 3.37, б) максимальное касательное напряжение у элемента профиля с минимальной толщиной стенки [c.281]

Рис. 3.37. Схемы распределения касательных напряжений по сечениям балок а — с открытым профилем б — с замкнутым профилем

Частично в предыдущих главах также были использованы подобные статические гипотезы гипотеза о равномерном распределении напряжений по толщине стенки и гипотеза о равномерном распределении по толщине касательных напряжений для случая стержней с замкнутым профилем. Однако выше наряду с этими гипотезами были приняты и определенные кинематические допущения. [c.137]

Вопрос о кручении тонкостенных стержней с замкнутыми и открытыми профилями был рассмотрен в гл. И. При этом определялись только касательные напряжения в поперечных сечениях стержня. Остановимся теперь на некоторых дополнительных особенностях. [c.341]

Таким образом, значение крутящего момента при закручивании тонкостенного стержня замкнутого профиля с малой погрешностью порядка в сравнении с единицей определится через постоянную по толщине стенки составляющую касательного напряжения. [c.311]

В тонкостенных стержнях при свободном кручении с изгибом в поперечном сечении возникают напряжения нормальные от изгиба, которые определяют по формуле (11.10) касательные от поперечного изгиба, которые определяют по формуле (11.24) касательные от кручения, которые для стержня замкнутого профиля опре- [c.319]

Этот вывод является общим. Внешний момент, приложенный к стержню с замкнутым контуром сечения, уравновешивается моментами внутренних сил с длиной плеча порядка поперечных размеров сечения, а для открытого профиля - порядка толщины. Отсюда следует, что касательные напряжения в открытом профиле будут во столько раз больше, чем в замкнутом, во сколько поперечные размеры сечения больше его толщины. [c.140]

Вычислить погонное касательное усилие q, касательное напряжение т и относительный угол закручивания тонкостенной трубы, замкнутого профиля, образованного полуэллипсом AB с полуосями й=30 см, Ь= 0 см. Дано /=1,5 мм, ti=2 мм, М = = 700 кГм, G=0,28-10 кГ/см [c.67]

Касательное напряжение в любой точке замкнутого профиля произвольной формы с переменной толщиной стенки определяется по формуле [c.180]

В случае замкнутого профиля область внутри контура не связана с внешней областью и под давлением смещается (рис.13.9а). Деформированная пленка при этом образует поверхность с примерно постоянным углом наклона касательной к контуру. Следовательно, касательные напряжения распределяются равномерно по толщине профиля. [c.188]

В случае же нормальных профилей мы о месте возникновения наибольших напряжений ничего определенного сказать не можем, так как у нормальных профилей отношение длины горизонтальной полки к толщине ее не настолько велико, чтобы длину ее в сравнении с толщиной можно было считать бесконечно большой. Однако и для таких балок с помощью опыта с мыльной пленкой вопрос может быть решен с достаточной точностью. Следует еще указать, что Р. Бредт в указанной выше статье рассмотрел подробно и вопрос о месте наибольших напряжений в двутавровых балках, в то время изготовлявшихся лишь с нормальными профилями, и хорошо продумал его. Но нужно иметь в виду, что он, конечно, не обратил внимания на возможность существования в горизонтальных полках также замкнутых траекторий касательных напряжений, не заходящих в тело вертикальной стенки. [c.86]

Характерные особенности замкнутых профи л е й. В трубчатых стержнях, согласно формуле (159), максимальное касательное напряжение получается в наиболее узком месте профиля. Это не имеет места в тонкостенных стерл<нях с открытым профилем, наоборот, в стержнях открытого профиля с гладким контуром, как правило, наибольшее касательное напряжение возникает на контуре в самых толстых местах профиля. При равной площади сечений и одинаковой величине крутящего момента максимальное результирующее напряжение, возникающее в тонкостенном стержне открытого профиля, будет значительно превосходить таковое в тонкостенном стержне замкнутого профиля, а жесткость при кручении стержня открытого профиля при тех же условиях будет значительно. меньше жесткости стержня замкнутого профиля. Отсюда следует, что с точки зрения чистого кручения тонкостенные стержни замкнутого профиля значительно более выгодны, чем стержни открытого профиля. [c.281]

На рис. 1.7 изображен тонкостенный замкнутый профиль с контуром произвольной формы. Толщина стенки б вдоль контура может быть переменной. Если толщина стенки мала, то с достаточной степенью точности можно считать, что касательные напряжения по толщине стенки постоянны и во всех точках направлены параллельно средней линии контура сечения. Вдоль контура напряжения из- [c.12]

Максимальные касательные напряжения при кручении замкнутого тонкостенного профиля на участке с наименьшей толщиной стенки определяются по формуле [c.115]

Нетрудно понять, что интеграл (11.166) является циркуляцией касательного напряжения (см. формулу (11.108), учитывая при этом расположение вдоль касательной к контурной линии), вследствие чего (11.166) совпадает с (11.109), но на сей раз в (11.109) под g понимается Q/2 —площадь, ограниченная контурной линией замкнутого поперечного сечения тонкостенного профиля. Различие знаков в (11.109) и в (11.166) вызвано неодинаковым направлением обхода контура в сопоставляемых случаях. [c.79]

Пусть дано крыло, которое в некоторый начальный момент времени находится в покое и из этого состояния приходит в движение, которое мы для упрощения будем считать поступательным и прямолинейным. В первый момент возникшее течение управляется однозначным потенциалом, который, как мы уже видели раньше, допускает две точки нулевой скорости А и В) и точку бесконечной скорости в задней кромке (фиг. 29.1, а.) В действительности, т. е. в физических условиях, эта бесконечная скорость не может возникнуть в жидкости (нри этом падение давления должно было бы быть также бесконечным), но частички жидкости, находящиеся на нижней стороне крыла, стремятся обогнуть заднюю кромку нри начинающемся ее перемещении нри этом скорость их возрастает, и у кромки возникает разрыв скоростей между струйками, стекающими с нижней и верхней сторон профиля (фиг. 29.1,6). Образующаяся таким образом поверхность разрыва является, но существу, вихревым слоем, полное напряжение которого — А Г компенсируется циркуляцией АГ, которая возникает вокруг профиля. Благодаря скорости, вызываемой этой циркуляцией на контуре, точка нулевой скорости В сдвигается к острому концу профиля (к задней кромке). Вследствие этого исчезает стремление частиц обогнуть острый задний конец приходящего в движение крыла, и скорость становится конечной, направленной по касательной к задней кромке, но вихревой слой остается и простирается от первоначальной точки 1 =0) до нового положения задней кромки (I = 1). Явление это продолжается, причем циркуляция Г, образующаяся вокруг профиля, равна полному напряжению вихревого слоя. Частицы, образующие в первоначальном состоянии замкнутый контур С, образуют в момент 1=11 контур вокруг которого полная циркуляция [c.326]

Для примера рассмотрен трехконтурный профиль с вертикальной осью симметрии (рис. 12.16, в). Трем замкнутым контурам соответствуют три потока касательных сил. В промежуточных стенках профиля силовые потоки Ti и Гг накладывают-,ся друг на друга. Действуя в противоположных направлениях, касательные потоки взаимно ослабляют друг друга, отчего и напряжения здесь невелики. Таким образом, в элементах сечения аЬ, Ьс, ad циркулирует касательная сила Т, в элементах сс и dd —сила Т , в элементах d и s d сила (Ti —Гг). [c.223]

В замкнутых сечениях касательные напряжения при кручении распределяются по толщине профиля равномерно и направлены параллельно касательной к средней линии контура (рис.3.4). Максимальные касательные напряжения возникают в этом случае на участке с наименьшей толщиной стенки [c.88]

Рис. 11 и. 36. xeMid распределения касательные напряжений no сечениям балок а с открытым профилем) в а с замкнутым профилем [c.400]

В 1932 г. вышла в свет работа В. Н. Беляева — первая в мировой литературе работа, посвященная стесненному кручению тонкостенных стержней с замкнутым профилем. В этой работе рассматривается стержень замкнутого прямоугольного сечения,, со-. стоящий из мощных поясов, тонких стенок и нйсоторого числа диафрагм. Для упрощения решения задачи В. Н. Беляев предложил считать стенку воспринимающей только касательные напряжения И не работающей, йа нормальные напряжения. В этой же работе дан анализ статической неопределимости системы, указана наиболее целесообразная основная система и получена удобная система уравнений трех осевых сил для определения лишних неизвестных. [c.6]

При исследовании кручения значения нормальных напряжений Ov = Ог могут оказаться весьма существенными. Кручение называется свободным, если роль нормальных напряжений в общей деформации бруса мала в сравнении с ролью касательных напряжений. В противном случае кручение называется стесненным. Стесненность кручения связана со стеснением депланацин поперечных сечений. Например, полый круглый стержень (тонкостенный стержень замкнутого профиля) испытывает свободное кручение без депланации поперечных сечений, как показано на рис. 13.3, а. Этот же стержень, будучи разрезанным вдоль одной из образующих открытый профиль), под действием тех же моментов закручивается с расхождением краев разреза в направлении оси, что приводит к депланации поперечных сечений. В этом случае значения малы и кручение остается свободным, при котором продольные (параллельные оси стержня) волокна не изменяют своей длины (рис. 13.3, б). Однако, если у того же разрезанного вдоль образующей стержня-трубки закреплен один на концов, а к другому приложен крутящий момент, характер напряженно-деформированного [c.292]

Для тонкостенных замкнутых профилей можно считать касательные напряжения t распределенными по толщине 8 стенки равномерно и оперировать с вектором т-8 = onst, направленным касательно к среднему контуру стенки в поперечном сечении. При этом [c.154]

Проведем условные разрезы в каждом замкнутом контуре, превратив тем самым сечение в открытое (см, рис, 8.16, б). Под действием касательных напряжений сечение депланирует. В соответствии с теорией тонкостенных стержней замкнутого профиля общее уравнение депланции имеет вид [c.216]

Для ламинарного режима результирующий эффект воздействия поля на течение зависит от ориентации и напряженности магнитного поля, а также от формы поперечного сечения канала. В случае продольного магнитного поля характер полностью развитого ламинарного течения не меняется, так как магнитное поле не взаимодействует с потоком из-за параллельности векторов скорости потока v и магнитной индукции B(v B). Если жидкость движется в поперечном магнитном поле (v LB), то в ней индуцируются замкнутые токи, которые приводят к возникновению объемной электромагнитной силы уХВ. Эта сила распределена по сечению канала таким образом, что она ускоряет медленно движущиеся слои жидкости у стенок и тормозит поток в центре канала, уплощая профиль скорости (эффект Гартмана). Уплощение профиля, в свою очередь, приводит к увеличению касательного напряжения на стенках Хст и, следовательно, к увеличению коэффициента сопротивления. На характер течения в поперечном магнитном поле существенное влияние оказывает и проводимость стенок, обусловливающая дополнительные потери напора. [c.60]

А. А. Гриффитс (А. А. Griffith) и Дж. Дж. Тейлор (G. J. Taylor) в работе, напечатанной в журнале Engineering в 1917 г., стр. 652, при помощи аналогии Прандтля с мыльной пленкой экспериментально доказали, что у двутаврового сечения в тех местах, где вертикальная стенка переходит в горизонтальные полки, действительно получаются замкнутые траектории касательных напряжений, так как мыльная пленка, натянутая над сечением, имела над профилями полок местные возвышения. [c.86]

Единственным видо.м некруглого профиля, который допускает элементарный расчет на кручение, Является замкнутый тонкостенный профиль произвольного очертания (рис. ИЗ). Предположение о малой толщине стенки позволяет считать, что касательные напряжения постоянны по толщине, а направление их, по доказанному в 33 свойству, совпадает во всех точках контура с касательной к контуру. Толщина йенки 5 в общем случае может меняться по длине контура (но не по длине трубы). [c.120]

В стержнях открытого профиля предполагалось, что при стесненном кручении депланация происходит по тому же закону, что и при свободном кручении. При этом деформациями сдвига от напряжений т , в срединной поверхности пренебрегали. В случае замкнутого сечения. касательные напряжевня т , в отнршении которых по-прежнему принято, что они равномерно распределены по толщине стенки 6, существенно влияют на депланацию сечения за счет вызываемых ими сдвигов. С учетом этнх сдвигов можно получить выражение для депланации w, аналогичное (12.4), выведенное для стержней открытого профиля [c.336]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...