Мощность топки

Для такой мощности применяют только камерные топки. Тепловая мощность топки равна 1200/0,4 = 3000 МВт. При тепловом напряжении объем 150 КВт/м 1/ = = 20 000 м1 [c.215]

Тип горелок и компоновка их на котле определяются профилем котла и выбранной схемой пылеприготовления, которая в свою очередь зависит от качества сжигаемого топлива. В табл. 1 приведены данные по котлам, изготовленным на ЗиО, за длительный период с начала 50-х до начала 80-х годов. Для каждого котла в таблице указаны тип горелок и их количество, основные данные по топливу, тепловые мощности топки и единичной горелки, тип растопочного устройства и другие данные. [c.4]

Тепловая мощность горелок Qr, их число на котле 2г и количество ярусов горелок 2я выбираются в зависимости от тепловой мощности топки и вида топлива. Для пы- [c.5]

Температура, С Тепловая мощность топки 0 , МВт(Гкал/ч) Топливо U 1 сх в О- и V S D >, И [c.6]

Тепловая мощность всех установленных на котле горелок должна обеспечить необходимую тепловую мощность топки котла Qt, МВт [c.57]

Тепловая мощность топки связана с расходом топлива следующим уравнением [c.57]

Тепловая мощность каждой горелки и количество горелок, устанавливаемых на котел, выбираются в зависимости от мощности топки, компоновки горелок, сжигаемого топлива. [c.120]

На рис. 58,0 даны зависимости тепловой мощности топки от паропроизводительности котла и от количества устанавливаемых горелок и их единичной мощности. На рис. 58,6 приведены указанные выше зависимости для котлов малой производительности. [c.121]

Количество пара, которое выделяется с 1 поверхности нагрева в течение часа, называется напряжением поверхности нагрева котла или форсировкой котла. Величина напряжения поверхности нагрева зависит от конструкции котла, мощности топки и от чистоты поверхности нагрева. Паропроизводительностью котла называется количество пара, которое может дать котел в час. [c.44]

По мере увеличения тепловой мощности топки с низкотемпературным кипящим слоем сверх 5-10 МВт все более сложной стано-новится проблема равномерного распределения топлива по ее сечению. Чрезмерное локальное повышение концентрации горючих в месте загрузки может стать причиной заметного химического недожога при малых избытках воздуха и отсутствии перемешивания (и вторичного дутья) над слоем. Наоборот, при больших значениях а , характерных для большинства топок со стационарным кипящим слоем, локальное увеличение концентрации топлива может привести к чрезмерному тепловыделению в этом месте, перегреву слоя и, как следствие, к шлакованию. [c.149]

При пуске из холодного состояния двух секций энергетического котла паропроизводительностью 140 т/ч, растапливаемых одна за другой, слой в одной из секций разогревается растопочной (над слоем) и подовой горелками, сжигающими природный газ, до температуры 600°С за 20-30 мин. При этом для охлаждения второй ступени пароперегревателя, расположенного в слое, используется пар от внешнего источника. Через 10-15 мин после подачи угля слой достигает расчетной температуры, равной 850 С. Расход газа при пуске составляет 750 и /ч, что соответствует 8% мощности топки. Одновременно можно разогревать только две секции. При максимальном расходе газа и последовательном пуске секций с интервалом 35 мин полная мощность топки может быть достигнута через 3 ч. [c.299]

В настоящее время в небольших промыщленных котельных слоевые колосниковые решетки с ручным обслуживанием заменяются механизированными слоевыми топками. Кроме того, малоэффективные механизированные топочные устройства, например устаревшие цепные решетки, заменяются более совершенными. При такой модернизации слоевых топочных устройств увеличение тепловой мощности топки происходит за счет максимально возможного расширения площади зеркала горения решетки, допускаемого конструктивными особенностями данного котельного агрегата. Ниже в табл. 4-1 приводятся расчетные характеристики слоевых механизированных топок. Значительного повышения тепловой мощности слоевых топочных устройств можно достичь за счет интенсификации сжигания топлива в слое на некоторых типах решеток. Зарубежный и отечественный опыт слоевого сжигания каменных и бурых углей показывает, что из всех механических топок цепные решетки обратного хода с пневмо-механическим забросом топлива позволяют при сжигании каменных и бурых углей достигать максимальной интенсификации среднего значения теплового напряжения Q R решетки. Для большей части каменных и бурых углей по сравнению с обычными цепными решетками допустимые значения тепловых напряжений Q R повышаются на 40—50%. Такая интенсификация сжигания угля на решетках обратного хода объясняется тем, что при механическом забросе топ- [c.84]

Предварительная подсушка топлива. Каждый процент влаги, содержащейся -в топливе, снижает теплоту сгорания в среднем на 1,1% по отношению к теплоте сгорания сухого топлива. Коэффициент полезного действия топок, например при сжигании торфа с влажностью 55% против 40%, снижается на 20%, а мощность топки на 30—40%. Расчеты, выполненные во ВТИ, показывают, что даже устройство специальных сушилок для топлива экономически выгоднее, чем подача в топки сильно увлажненного топлива. [c.38]

Барабанные сушилки (рис. АЛ,и). Транспортная производительность сушильного барабана при заданных размерах прямо пропорциональна числу его оборотов, углу наклона и степени заполнения сечения материалом. Часовое же количество испаренной влаги зависит от вида материала, начальной влажности, количества и температуры газов и способа относительного движения газов и материала. Увеличение транспортной производительности барабана должно сопровождаться соответствующим ростом тепловой мощности топки, вентиляционных устройств и улучшением условий теплообмена, Наибольшее внимание надо обращать на рациональную конструкцию внутренних устройств и равномерное питание каждой ячейки загружаемым материалом. Для этого делается проверка на холодном агрегате. [c.147]

Зависимость между паропроизводительностью котла и мощностью топки выражается равенством [c.358]

При проектировании котлов используется такая величина, как тепловая мощность топки Q, соответствующая количеству теплоты, выделенной в топке за единицу времени, и величины теплового напряжения сечения топки = Q/F и теплового напряжения объема топки Q/Vj. [c.19]

Большая зольность угля может снижать температуру в топке также потому, что расплавленная зола обволакивает поверхность более грубых частиц горючего и тем самым препятствует их полно му выгоранию. Благодаря этому снижается эффективность сжигания и для поддержания требуемой тепловой мощности топки приходится давать увеличенное количество топлива. В пылеугольных топках с жидким шлакоудалением в настоящее время сжигаются угли с зольностью до 50% Температуру пламени также снижает возврат в топку золы уноса. [c.75]

При горении топлива в ручной топке тепло выделяется неравномерно. В начале загрузки топлива и его подогрева тепло не выделяется совсем. В период дожигания топлива тепло выделяется в минимальном количестве, в период же горения летучих веществ и кокса происходит наибольшее тепловыделение. Такая периодичность процесса горения топлива в топке с ручным обслуживанием объясняется периодичностью загрузок топлива, влечет за собой неизбежное снижение тепловой мощности топки и ее экономичности. [c.314]

Мощность топки определяется часовым количеством выделяющегося в ней тепла [c.42]

Рис. 3-13. Зависимость от тепловой мощности топки величин qp и (а), величины Н (б), величины (в).

Известно, что с увеличением мощности котельного агрегата величина Вт/м , уменьшается, а qp, Вт/м , возрастает. По зарубежным данным, для буроугольных топок с твердым шлакоудалением [Л. 121] связь qv и q с тепловой мощностью топки может быть выражена формулами [c.136]

Увеличение мощности топки достигается путем дополнительного открывания шибера за котлом при естественной тяге и одновременного усиления дутья при дутьевой топке. Уменьшение мощности топки достигается в результате уменьшения разрежения в топке (прикрытия шибера за котлом) при естественной тяге, а также уменьшения дутья при дутьевой топке (сначала уменьшают дутье, а затем прикрывают шибер). [c.107]

ОСНОВНЫЕ СПОСОБЫ ВОЗДЕЙСТВИЯ НА МОЩНОСТЬ ТОПКИ [c.90]

Qf — количество тепла, отводимого излучением или с дымовыми газами. В дальнейшем будем называть его мощностью топки или тепловыделением. [c.91]

Эта зависимость, связывающая мощность топки Qf с основными входными величинами, справедлива для топок любого типа. [c.91]

Из уравнений (6.7) — (6.9) видно, какие параметры влияют на мощность топки. Регулирующим воздействием во всех случаях является изменение количества подводимого топлива Л в. В принципе при постоянном и достаточно большом подводе воздуха только этим путем можно регулировать мощность топки. Однако такой способ регулирования экономически целесообразен только при очень небольших колебаниях мощности. Практически при изменении расхода топлива нужно изменять и расход воздуха. Для получения максимальных значений к. п. д. котла следует стремиться к минимально допустимым по условиям горения избыткам воздуха. [c.92]

Только некоторые из многочисленных типов колосниковых решеток пригодны для эксплуатации без ручного вмешательства, т. е. только для немногих типов выполняются условия, необходимые для автоматического регулирования мощности топки. Среди них первое место занимают цепные механические решетки (рис. 6.14). Дальнейшее рассмотрение будет касаться только решеток этого типа, хотя полученные результаты частично могут быть перенесены и на другие типы автоматических колосниковых решеток. [c.107]

В гл. 1 указывалось, что в каждом котле, оснащенном топочным устройством, расходы воздуха и дымовых газов должны соответствовать требуемому тепловыделению в топке помимо этого между этими расходами должно устанавливаться такое соотношение, при котором давление в топке поддерживалось бы на заданном значении. Отсюда вытекают две задачи первая—поддержание расхода воздуха в соответствии с требуемой мощностью топки — как правило, представляет собой задачу регулирования расхода при изменяющейся задающей величине. Вторая — является задачей регулирования давления с воздействием на расход га-3 а при постоянном задании. [c.278]

Влажность топлива. Влияние влажности топлива на мощность установки выражается в том, что при увеличении влажности топлива мощность топки уменьшается, следствием чего является снижение мощности котла увеличение влажности приведённого объёма продуктов горения может вызвать ограничение мощности котла производительностью тяго-дутьевого устройства. Практические данные о влиянии влажности топлива на мощность топки и котла приводятся на фиг. 12 и и 13. [c.91]

При подогретом воздухе (рекомендуемая температура == 200°) мощность топки будет примерно на 20% выше. [c.101]

Для сжигания торфа с зольностью > 10% целесообразно устройство нижних и верхних горизонтальных участков решётки так, как показано на фиг. 27. В этой топке, с целью обеспечения возможности чистки горизонтальных участков решётки без прекращения дутья под колосники и без снижения мощности топки, воздушное дутьё подведено в обособленные, расположенные под каждой ступенью, дутьевые коробки, не сообщающиеся с общим зольником и сверху перекрываемые колосниками с малым живым сечением. [c.103]

Топка с мелющим вентилятором получила распространение в СССР для сжигания фрезторфа и известна как топка ВТИ-Мосэнерго (фиг. 41). Топка надёжно работает на фрезторфе влажностью от 40 до 55% при большей влажности мощность топки сильно падает вследствие ухудшения подсушки топлива количество торфа, выпадающего на решётку, сильно увеличивается, и решётка не справляется с дожиганием его. При влажности топлива, меньшей 40%, снижение мощности топки вызывается шлакованием топки. [c.122]

Количество горелок, размещенных в топке, определяется на основе следующих расчетов. Тепловая мощность топки Qт.т, МВт, определяется по выражению [c.167]

С увеличением паропроизводительности котла количество горелок соответственно увеличивается. Так, для котла производительностью 20,8 кг/с (75 т/ч) при тепловой мощности топки около 60 МВт применяют две-три вихревые горелки при фронтальном и две-четыре горелки при встречном их расположении при угловой компоновке применяют [c.167]

Средний размер частиц в топках с кипящим слоем обычно составляет 2—3 мм. Им соответствует рабочая скорость псевдоожижения (ее берут в 2—3 раза больше, чем ьик) 1,5-ь4м/с. Это определяет в соответствии с (17.7) площадь газораспределительной решетки при заданной тепловой мощности топки. Теплонап-ряжение объема принимают примерно таким же, как и для слоевых топок. [c.143]

Топливо Мощность топки, МВт Высота, м Поперечное сечение, м Теплона- пряжение сечения, МВт/м2 Количество циклонов, шт. Диаметр циклона, м Количество питателей топлив Фирма- изготовитель [c.277]

На фиг. 23 показан чертеж ручной топки, предназначенной для жигания бурых подмосковных углей. Ввиду большой зольности угля такие топки должны обязательно снабжаться поворотными колосниками, золовыми бункерами, в которые сбрасывается зола и шлак, и золовым подвалом. Такие устройства и приспособления весьма полезны и при сжигании других высокозольных топлив. Некоторое заглубление решетки по отношению к загрузочной дверце облегчает заброс топлива в топку и дает возможность удлинять решетку, а следовательно, позволяет увеличить мощность топки. Толщина слоя шлака при сжи1 а-нии подмосковного угля может достигать 500 мм. Давление под колосниками должно со-ст а(вл1Я ть 60—80 и более мм вод. ст. [c.56]

Способ обслуживания топок (ручное, механическое или полумеха-ническое, например для слоевых топок) определяется мощностью топки и видом топлива. Топки с ручными колосниковыми решетками применяются лишь для котлов паропроизводительностью не более 6—10 т час. [c.118]

Из рис. 3-13,6 и приложения, где приведены значения Н для различных топок, следует, что с повышением тепловой мощности топки Qt разрыв между основными И сбросными горелками увеличивается. Выше заштрихо- [c.135]

Величина напряжения поверхности нагрева зависит от многих причин (от мощности топки, величины давления пара в кот-,10 и главным образом от степени чистоты поверхности нагрева рсак со стороны воды, так и со стороны подогрева). Выше были указаны потери тепла встедствие загрязненности поверхности нагрева. [c.48]

Так как этот способ регулирования связан с надежным измерением расходов воздуха и топлива, то имеется возможность одновременного управления обоими этими расходами. Сигнал задания, определяющий тепловую мощность топки, одно вре-менно (воздействует на регуляторы расходы воздуха 6 и расхода топлива 7 Срис. 13.6,а). Сигналы, поступающие в регуляторы, могут быть предварительно преобразованы в устройстве 8 таким образом, чтобы обеспечивалось соответствие обоих расходов. [c.312]

При сжигании малозольного кускового торфа в шахтно-цепных топках изменение мощности топки при изменении влажности топлива таково (нормы Г лавкотлотурбопрома) [c.91]

На парогенераторах производительностью от 120 до 240 т/ч для сжигания бурых и каменных углей применяются однокамерные топки с угловым расположением прямоточных горелок. При угловой компоновке горелки располагают в один, два яруса или более по одной из следующих схем (рис. 6-35) с направлением осей тангенциально к воображаемому кругу в центре топки, диагонально или блочно. При этом отношение размеров топки в плане должно быть не больше 1,3. При парогенераторах большой мощности топка разделяется двухсветными экранами на ряд параллельных отсеков или выполняются в виде двухвихревой камеры. [c.364]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...