Компоновка горелок

Многоярусная компоновка горелок [c.68]

Характерные размеры компоновки горелок [c.78]

Большинство газомазутных топок имеют традиционную призматическую форму со слабо наклонным подом (15—20°) и одностороннюю (рис. 37, а) или встречную (рис. 37, б) компоновку горелок. Известны топки циклонного типа (рис. 37, в) и с подовым расположением горелок (рис. 37, г). Как показывает опыт эксплуатации, применение сложной конструкции топок с циклонами не оправдывает себя. Как положительный фактор схемы рис. 37, г можно отметить небольшое значение локальных тепловых потоков на экраны, а в схемах рис. 36, в и г снижение образования оксидов азота и серы за счет подавления генерации атомарного кислорода путем принудительного подвода к корню факела инертных продуктов сгорания. [c.80]

В топке температура Гф факела изменяется по его длине, сечению и зависит от большого числа факторов (вид топлива и его расход, способ сжигания, конструкция экранов, компоновка горелок и т. д.). Обычно при расчете топок используют эмпирические уравнения, в которых использованы опытные данные. В нормативном методе расчета теплообмена в однокамерных и полуоткрытых топках применяют эмпирическую зависимость, предложенную А. М. Гурвичем, [c.185]

Переход на другую компоновку горелок, допускающую большее значение или увеличение числа ярусов горелок [c.192]

Допустим, что рассчитывается одна из возможных топок, схемы которых представлены на рис. 125. Топка может быть разбита на характерные зоны. Геометрические характеристики каждой зоны — объем, площади поверхностей стен — определяют ИЗ условий расчета и компоновки горелок. Их можно считать заданными. [c.193]

На рис. 1 приведены компоновки горелок на основных котлах ЗиО. Для пылеугольных котлов с прямым вдуванием показаны также размещение мельниц и схема включения горелок по пылевоздушной смеси. [c.4]

Обозначение типоразмера котла 8 is ю Ь гз S.- Тип горелки lls Тепловая мощность горелки Qj,. МВт(Гкал/кг) Компоновка горелок Растопочное устройство s gsf я 5 (U 5 Вйх к ьс о S II Расчетная температура газов на выходе из топки, [c.8]

Рис. 1. Компоновки горелок а —котел ПК-33 б — 67-ЗСП в —67-4СП г — ПК-24 а —ПК-10-2 е—ПК-14-2 П-52 о —П 55 я — П 60 р — П 60 с—ПК-39 т — П 62 1/— П 59

Встречная компоновка горелок чаще всего применяется на котлах ЗиО, но выполняется она по-разному. На котле типа П-59, установленном на Рязанской ГРЭС, горелки расположены по встречно-смещенной схеме МЭИ. Для предотвращения наброса факела крайних горелок на экраны на противоположных стенах против крайних горе-док установлены шлицы для подачи вторичного воздуха. [c.20]

Конструкция горелки определяет форму факела и выбирается исходя из конкретных условий работы горелок вида сжигаемого топлива, мощности котла, формы н конструкции топки, компоновки горелок на котле. [c.88]

Тепловая мощность каждой горелки и количество горелок, устанавливаемых на котел, выбираются в зависимости от мощности топки, компоновки горелок, сжигаемого топлива. [c.120]

Тангенциальная компоновка горелок (воздушная сушка) [c.122]

Основное влияние на горение топлива оказывают процессы теплообмена, испарения, термического разложения, смешения, воспламенения и химического соединения топлива с окислителем. Интенсивность этих процессов на начальном участке факела определяется конструкцией горелочных устройств и их компоновкой в топочной камере. При этом конструкция горелочного устройства и параметры факела одной горелки оказывают определяющее влияние на экономичность и устойчивость сжигания топлива практически независимо от компоновки горелок в топочной камере котла. [c.20]

Расположенный в топочной камере котла ТП-90 двухсветный экран делит ее на два равных отсека. Оба отсека имеют одинаковые размеры, конфигурацию, компоновку горелок и т. д. и в аэродинамическом и тепловом отношении идентичны. Независимость друг от друга отсеков топочной камеры и плоское движение потока в остальных газоходах котла позволяют при моделировании взять в качестве образца для модели котел, ширина которого по фронту равна ширине одного отсека топочной камеры, т. е. плоскую вырезку . Такой прием позволяет в данном случае вдвое уменьшить расход рабочей жидкости через модель при сохранении автомодельного режима. Очевидно, что гидравлическое сопротивление модели при этом останется таким же, как и в случае II (см. табл. 3-2). Следует иметь в виду, что величина характерного линейного размера в рассматриваемом случае изменится, а это в свою очередь скажется на абсолютных значениях чисел Re. При пользовании этим приемом необходимо обращать внимание на условия подвода потоков в моделируемой установке. Необходимым условием является равномерное распределение их по направлению, нормальному к плоскостям, вырезающим модель. Примерами таких конструкций являются камерные топки с равномерным расположением горелок по фронту, камерные топки с двухсветными экранами, трубчатые и пластинчатые воздухоподогреватели котлов и др. В отдельных случаях при моделировании аппаратов, представляющих собой цилиндр большого диаметра, с целью сокращения потребных расходов рабочей жидкости можно согласиться на модели натурные по высоте и радиусу, выполненные в виде секторной вырезки . Однако это требует тщательного анализа возможных искажений результатов исследования. [c.71]

Для улучшения омывания ширм было решено опробовать блочную компоновку горелок (см. рис. 3-34, вариант б). Рис. 3-33, б показывает заметное улучшение аэродинамики при этой компоновке по сравнению с тангенциальной и в районе пережима топочной камеры, и в зоне расположения ширмового пароперегревателя. Исчез осевой обратный ток. [c.106]

Рис. 3-33. Результат визуальных наблюдений за движением потоков в модели котла ТП-100 а — при тангенциальной компоновке б — при блочной компоновке горелок.

При угловой компоновке горелок различают диагональное расположение с одним фокусом встречи факелов в центре сечения топки (рис. 8-6,г) и блочное — с двумя фокусами (рис. 8-6,<3). Широкое применение получила тангенциальная компоновка угловых горелок, при которой их оси направлены тангенциально к воображаемой окружности диаметром 1— [c.83]

Рис. 1.32. Схемы компоновки горелок топок с ТШУ

Тип топки Компоновка горелок щ [c.74]

Основными факторами, влияющими на уровень концентрации сажи в пламени при сжигании органических топлив, являются физико-химические свойства топлива (химический состав, плотность, вязкость, температура кипения), условия перемешивания топлива с воздухом в корне факела, коэффициент избытка воздуха и степень рециркуляции топочных газов, температурное поле топки. Условия перемешивания топлива с воздухом в корне факела определяются конструкцией горелочного устройства, особенностями компоновки горелок, способом подвода топлива и воздуха. Все эти факторы особенно сильно влияют на концентрацию сажи на начальном участке факела. [c.131]

При угловой компоновке горелок. [c.69]

Рис. 8.11. Аэродинамика топки с фронтальной а) и встречной б, в) компоновками горелок

В связи с этим ограничивается область применения топок с фронтальной компоновкой горелок нешлакующим топливом в сочетании с горелками вихревого типа или предварительного перемешивания (для углей с большим выходом летучих и умеренными значениями температуры начала деформации золы) максимальная производительность котла D с 420 т/ч. [c.71]

После проверки условия q < l arl Для одноярусной компоновки и определения hf, для многоярусной компоновки по рекомендациям табл. 11 находят расстояние Лрб от образующей нижнего яруса горелок до пода или угла ската холодной воронки и составляют эскиз компоновки горелок в топке. [c.80]

Конструкторский расчет располагаемых в соединительном газоходе поверхностей проводится при известном размере входного окна (из расчета топки). При сжигании газа и мазута ввиду отсутствия золы (Ар = 0) нижняя часть газохода может быть выполнена горизонтально. Для твердых топлив с целью обеспечения ссыпания частиц золы угол наклона нижнего ската не должен быть меньше 45°. В конце газохода допускается горизонтальный участок длиной до 0,8—1 н- Ширина газохода равна ширине fli топки по фронту. Протяженность его по ходу газов зависит от числа размещаемых в нем поверхностей, вида компоновки котла, способа расположения горелок. Так, фронтальная и боковая, а при одновихревой схеме и тангенциальная компоновки горелок не лимитируют протяженности соединительного газохода. В то же время встречная или встречно-смещенная компоновки горелок на фронтальной и задней стенках топки требуют определенного расстояния между радиационной и конвективной шахтами по условиям размещения, ремонта и обслуживания как самих горелок, так и пыле- и воздухопроводов. Несколько проще решаются вопросы при выполнении воздухоподогревателя выносным (см. рис. 70). [c.212]

Научные и промышленные исследования по созданию и отработке в эксплуатации горелочных устройств, обеспечивающих снижение образования окислов азота в котельных агрегатах, будут продолжены в 1981—1985 гг. на Средне-Уральской ГРЭС, Рефтинской ГРЭС и Эки-бастузской ГРЭС-1 с выдачей исходных данных для проектирования промышленных горелок. Будут -продолжены стендовые исследования и проектные разработки по осуществлению широкого внедрения на мощных газомазутных котлах топочно-горелочных устройств с подовой компоновкой горелок. Кроме того, намечается продолжить разработку и внедрение методов снижения содержания окислов азота в отходящих газах парогенераторов мощностью 500 и 800 МВт, работающих на различных углях. Для кардинального решения этой проблемы в текущем пятилетии ставится задача объединить усилия энергетиков и энергомащиностроителей в целях использования результатов этих исследований при проектировании, котлоагрегатов. [c.319]

Горелочные устройства предназначены для подачи в топку котла необходимого количества топлива и воздуха, для эффективного перемешивания топлива с воздухом при оптимальном аэродинамическом сопротивлении каналов го-релочного устройства, а также для обеспечения устойчивого воспламенения и минимального образования токсичных веществ. Компоновка горелок на котле, аэродинамическая структура потока, выдаваемого каждой горелкой, в сочетании с аэродинамикой топочного устройства должны создавать благоприятные условия для процесса горения в топке, обеспечивая минимум потерь с механической и химической неполнотой сгорания. [c.3]

Обозначение типоразмера когла Й ss У О - sS Ю В m Тип горелки es gg aj о Тепловая мощность горелки Q . МВт(Гкал/кг) Компоновка горелок Растопочное устройство 5 Ь я а я In р За т S Q i о Й К O, - Se-Ss 5 а s [c.11]

На рис. 1,г и ч представлены котлы с тангенциальной компоновкой горелок. Однокорпусный двухбарабанный котел типа П-62 (рис. 1,г) для блока мощностью 200 МВт предназначен для сжигания болгарских лигнитов. Котел оснащен восемью мелющими вентиляторами, от которых аэросмесь поступает к восьми основным щелевым горелкам. Слабозапыленный сушильный агент после пылекон-центраторов поступает в сбросные горелки, расположенные также тангенциально выше основных горелок. Топка котла имеет подвесную конструкцию, что обусловило установку специальных уплотнений между неподвижными горелками и подвижной топкой. [c.19]

На рис. 5-4 показана компоновка вертикально-щелевых горелок в котле ДКВР-6,5-13 с сохранением топки ПМЗ-РПК, а на рис. 5-5 компоновка горелок в котле ДКВР-10-13 с сохранением топки ПМЗ-ЧЦР. [c.125]

Исследование динамических характеристик котельного агрегата типа ПК-33-83СП выявило еше одну характерную особенность трехъярусной компоновки горелок. Оказывается, что включение того или иного ряда горелок влечет за собой неодинако- [c.94]

При встречно-смещенной компоновке горелок с токкими струями (рис. 8-6,6) дости- [c.82]

Схема с промбункером в системе пыле-приготовления и подачей пыли отработанным сушильным агентом (рис. 6-29, в) применяется для слабореакционных топлив типа АШ и Т, а также твердых каменных углей с Сло 1.2. Для возможности повышения концентрации пыли в первичной смеси часть отработанного сушильного агента подается в топку через сбросные горелки. При этой схеме представляется возможность различной компоновки горелок в топке. [c.359]

При встречно-смещенной компоновке горелок по схеме МЭИ (рис. 8.11, б) горящие потоки взаимно проникают друг в друга. При этом имеет место лучшее заполнение факелом топочного объема, обеспечивается принудительный подвод теплоты к корню факела, улучшается выгорание топлива при бесшлаковочном режиме работы экранов. В случае применения встречно-смещенной компоновки горелок более целесообразными являются щелевые горелки. [c.166]

Подовые горелки устойчиво работают в широком диапазоне изменения давления газа, от 0,1 до 70 кПа, поэтому могут применяться при низком и среднем давлении таза. Процесс горения при работе подовых горелок полностью заканчивается на расстоянии от газовыпускных отверстий, не большем 2 м, при ширине щели 100 мм и коэффициенте избытка воздуха на выходе из горелки 1,05—1,10. Установка нодовых горелок может производиться с фронта или со стороны боковой стены топки. Пример фронтовой компоновки горелок показан на рис. 5-38. [c.131]

Компоновка форсунок также оказывает влияние на работу топочной камеры, В литературе указывается, что при встречной компоновке горелок обеспечить работу топки с низким коэффициентом избытка воздуха проще, чем при однофронтовой компоновке. На котлах малой производительности применяется, как правило, однофронтовая компоновка горелок, и это вызывает затруднения при организации процесса горения с низким коэффициентом избытка воздуха. [c.63]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...