Медь Плавка — Режимы

Одним из важнейших при этом остается требование повышения радиационной стойкости корпусных сталей, в первую очередь напротив активной зоны реактора. Так как коэффициенты радиационной стойкости в значительной степени зависят от содержания в стали таких элементов, как фосфор и медь [31, 38, 39], то выбором шихтовых материалов, режимов плавки и раскисления целесообразно достичь содержания меди на уровне 0,05-0,12%, фосфора 0,005-0,008%. Кроме того, вводятся ограничения на содержание серы (до 0,008%), мышьяка (до 0,03%) и олова (до 0,01%). [c.25]

Основное значение меди в сплавах альни и альнико состоит в уменьшении зависимости магнитных свойств от технологии изготовления. Медь уменьшает зависимость магнитных свойств от нарушений режима термообработки и ускоряет процесс распада Э-фазы отливок из альнико, позволяя получать высокие магнитные свойства при охлаждении этих отливок на воздухе или в струе воздуха. Без меди процесс распада благодаря наличию кобальта протекает слишком медленно. В сплавах альни медь выравнивает свойства отливок в пределах плавки. [c.99]

Присутствие в меди кислорода увеличивает ее хрупкость особенно хорошими механическими свойствами обладает так называемая бескислородная медь марки МО, в составе которой содержится не более 0,05 /о примесей, в том числе не свыше 0,02 /9 кислорода. Такую медь получают при осуществлении специального режима плавки и разливки ее в вертикальные изложницы в атмосфере окиси углерода. Из бескислородной меди может быть изготовлена наиболее тонкая проволока. [c.256]

Поэтому В качестве проводникового материала используется только подвергнутая электролитической очистке медь марки М1 с содержанием не менее 99,9% Си. Полученные после электролиза катодные пластины меди переплавляют в болванки весом 80—90 кГ, которые на кабельных заводах прокатывают и протягивают в изделия требующегося поперечного сечения. При изготовлении проволоки болванки сперва подвергают горячей прокатке в так называемую катанку, имеющую диаметр 6,5—7,2 мм катанку протравливают в слабом растворе серной кислоты, чтобы удалить с ее поверхности окись меди СиО, образовавшуюся при нагреве, и затем уже протягивают без подогрева в проволоку нужных диаметров —до 0,03—0,02 мм. Присутствие в меди кислорода увеличивает ее хрупкость особо хорошими механическими свойствами обладает так называемая бескислородная медь марки МО, с содержанием примесей не более 0,05%, в том числе не более 0,02% кислорода, которую получают применением специального режима плавки и разливки в вертикальные изложницы в атмосфере окиси углерода. Из бескислородной меди может быть получена наиболее тонкая проволока. [c.277]

Марки меди. Из выпускаемых в СССР марок стандартной меди в качестве проводникового материала используется медь марок М1 и МО. Эти марки установлены по содержанию примесей в основном металле. Так, медь марки М1 содержит 99,90% Си, а в общем количестве примесей — 0,10% — кислорода должно быть не более 0,08%. Присутствие в меди кислорода ухудшает ее механические свойства. Лучшими механическими свойствами обладает медь марки МО — 99,95%, в составе которой содержится не более 0,05% примесей, в том числе не свыше 0,02% кислорода. Такую медь получают при осуществлении специального режима плавки. Из меди марки МО может быть изготовлена тонкая проволока. [c.291]

Порядок присадки компонентов по этому методу плавки железо, кобальт, никель —в основную завалку, медь — после расплавления, алюминий и титан — перед выпуском. Весь процесс проводят в форсированном режиме. При этом после присадки алюминия и титана стремятся к возможно более быстрой разливке. Указанная футеровка допускает перегрев металла до 1650°С. [c.148]

При проведении восстановительной плавки основная трудность — отделение олова от примеси железа. Поэтому плавка ведется на таких режимах, при которых окись олова восстанавливается до металла, а железо при. этом восстанавливается только до закиси, вследствие чего оно переходит в шлак. Однако до одного процента железа все-таки переходит в олово. Минералы, содержащие некоторое количество меди, мышьяка, висмута, сурьмы и свинца и входящие в оловянный концентрат, при восстановительной плавке также восстанавливаются до металлов и растворяются в черновом олове. [c.63]

Другие виды сырья. На установке ПВ РОЭМЗа проведен большой объем испытаний по переработке медного сырья применительно к Балхашскому и Алавердскому горно-металлургическим комбинатам. Поскольку переработка такого сырья способом ПВ уже получила широкое промышленное применение, то результаты полупромышленных испытаний медного сырья не рассматриваются. Однако на опытной установке отрабатывались технологические режимы плавки на более богатые штейны и на белый матт. Продолжаются испытания по переработке медного сырья с получением черновой меди в непрерывном режиме. [c.218]

Одной из причин падения плотности алюминиевых сплавов при термодиклировании может явиться развитие газовой пористости. Жидкий алюминий хорошо растворяет водород 1751 и, по данным [252], при обычных способах приготовления алюминиевых сплавов содержание водорода велико и достаточно для образования водородных пор при термической обработке. Для оценки роли газов, попадающих в сплав при плавке и разливке, термоциклирова-ли отливки, переплавленные в вакууме. Оказалось, что вакуумированные сплавы с медью при термоциклировании по указанным выше режимам разрыхлялись не меньше, чем выплавленные в воздухе. Так, плотность сплава с 7% Си, выплавленного в вакууме 10 мм рт. ст., после 30 термоциклов по режиму 560 20° С (вода) уменьшилась на 3,8%, а плотность справа с 7,5% Си, выплавленного в воздухе, после тех же термоциклов уменьшилась на 1,8% (разливка в песок) и 2,75% (разливка в кокиль). Следовательно, имеющиеся в сплавах газы не являются ответственными за необратимое увеличение объема при термоциклировании. [c.120]

В работе [147] описано исследование статической и усталостной прочности соединений внахлестку, выполненных контактной точечной сваркой на листовой горячекатаной стали ВСтЗ толщиной 5 и 6 мм кипящей плавки с нанесением фосфатной пленки. Окалину с поверхности металла перед фосфатированием удаляли травлением или дробеструйной обработкой. Метод удаления прокатной окалины на качество сварки не влиял. Фосфатирующий раствор имел следующий состав 14 г/л монофосфатного цинка 28 г/л азотнокислого натрия 0,06 г/л окиси меди или углекислой меди. Рабочая температура раствора была 50—55° С. Экспериментально были установлены оптимальная толщина фосфатной пленки и режимы контактной сварки. [c.100]

Металлоконструкции грузоподъемных машин изготовляют из стальных листов, стального фасонного проката, гнутых и штампованных профилей (табл. 29). Расчетные (несущие) элементы мостов и ферм поворотных крапов с ручным и механическим приводом легкого и среднего режимов работы в сварном и клепаном исполнении изготовляют из дшртеновской стали кипящей плавки марки ВМСт. Зкп по ГОСТу 380 —60 с ограничением содержания серы (не более 0,05%), хрома, никеля и меди (суммарное содержание этих элементов не более 0,6%). Расчетные элементы металлоконструкций кранов тяжелого и весьма тяжелого режимов работы изготовляют из мартеновской стали спокойной плавки марки ВМСт. Зсп (с теми же ограничениями). [c.216]

Предложенный М. В. Захаровым и другими низколегированный тройной хромо-циркониевый сплав Мц5А, содержащий 0,2—0,4% Сг, 0,10—0,25% Zr, остальное — медь, можно изготовить методом открытой плавки. После обработки по режиму закалка—наклеп — отпуск электропроводность сплава с 0,2% Сг, 0,21% Zr составляет 92% от меди. Его предел прочности 46 кГ/мм , удлинение 22% и НВ 114. Предел длительной сточасовой прочности при температурах 300 и 500° С соответственно равен 39 и 14 кГ/мм . Испытания электродов из сплава Мц5А, проведенные на отдельных заводах, показали его высокую стойкость при сварке легких сплавов. [c.32]

Металлические конструкции грузоподъемных машин изготовляют из стальных листов, стального фасонного проката, гнутых и штампованных профилей. Расчетные (несущие) элементы мостов и ферм поворотных кранов с ручным и механическим приводом легкого и среднего режимов работы в сварном и клепаном исполнении изготовляют из мартеновской стали кипящей плавки марки ВМСтЗкп по ГОСТ 380—71 с ограничением содержания серы (не более 0,05%), хрома, никеля и меди (суммарное содержание этих э пементов не более 0,6%). [c.358]

Приведем ориентировочный расчет для режима плавки ПВ БГМК при следующем составе шихты, % 19,1 Си, 25,6 Fe, 31,3 S, 12,8 SiOj, 3,1 СаО, 6,0 HjO. Содержание меди в штейне - 48 %, загрузка шихты - 85 т/ч, угля - 2 т/ч, расход технического кислорода (98 % Oj) - 16000 м /ч, воздуха - 7500 м /ч. Доля кислорода, окисляющего элементарную серу, по данным исследований, в этом режиме равна = 44,3 %. Примем, что на окисление угля расходуется 1500 м /т, тогда на окисление диссоциированной серы - 6100 м /ч. Скорость потока (Ф) магнетита на окисление 2 равна, кг/ч [c.31]

При конвертировании белого матта выход шлака минимален или почти отсутствует, в системе Си - СпаЗ при температурах плавки имеется область расслаивания, что позволяет разделить белый матт и черновую медь ликвацией, что упрощает аппаратурное оформление процесса при непрерывном режиме. [c.182]

Таким образом, показана возможность плавки на сверхбогатый штейн медных и медно-цинковых концентратов в устойчивом технологическом режиме. Недостатком такой технологии является использование кислорода только на 80 %, что соответствует данным по взвешенной плавке на черновую медь на заводе Глогув-П [135]. Пониженное использование кислорода связано с тем, что плавка идет в области затухания реакций. Для ликвидации этого явления необходимо увеличить время пребывания частиц в факеле и, по-видимому, температуру факела. Работы в этом направлении являются предпосылкой разработки комплексной технологии, включающей в себя плавку, конвертирование белого матта и обеднение шлаков в замкнутом цикле. [c.184]

Следует отметить, что в непрерывном автогенном режиме при плавке высокожелезистого сульфидного концентрата на полузаводской установке черновая медь в одну стадию получена впервые. В ранее проводившихся испытаниях при плавке на железосиликатные шлаки черновая медь не была получена. [c.185]

Пониженные значения активностей СнгЗ и СидО, связанные с их более низкими концентрациями, облегчают проведение плавки на файнштейн по сравнению с плавкой на белый матт. Для регулирования обогащения штейна использовали следующий технологический прием. Процесс был застабилизирован в режиме, обеспечивающем получение штейнов с суммарным содержанием меди и никеля 65 - 68 %. Затем, сохраняя заданные расходы шихты и кислорода, увеличили содержание 810 2 в шихте, что привело к снижению доли концентрата. Тот же расход кислорода обеспечивал сохранение аэродинамических параметров работы факела. [c.186]

В процессе эксплуатации на агрегате Норанда испытывалось несколько режимов, в частности, плавка на воздушном дутье с получением черновой меди и штейна (70 - 75 % Си), плавка на воздуш- [c.241]

Работа конвертеров ведется в периодическом режиме сначала заливкой 10-20 т штейна отражательных печей и затем загрузки 20-30 т концентрата. Расходы концентрата изменяются от 240 до 960 кг/мин, кислорода - 90-130 /мин (в последние годы обычно 0,5 т/мин и 60-80 лР/мин соответственно) расход воздуха на транспортировку концентрата составляет 1-2 м /т. Отмечается четкая зависимость роста температуры расплава в конвертере от удельного расхода кислорода. Автогенность процесса обеспечивается при 120-130 м кислорода на 1 т концентрата. При расходе кислорода 150-160 м /т и температуре 1220-1240 °С плавку ведут на массу, содержащую, % 2-4 8, 5-7 N1, 88-92 Си, которую затем доводят до черновой меди продувкой кислородом и снижением температуры до 1180-1220 °С с помощью холодных оборотных материалов. Черновая медь содержит 0,6-0,7 % N1, 97,5-98,5 % Си, 0,3-0,8 % 0 и соответствует качеству металла, получаемого в горизонтальных конвертерах. Твердые никелевые шлаки характеризуются отношением Си N1 = (1,5-2,0) 1 против 2,5-4,0 при работе на горизонтальных конвертерах. Содержание 50 в отходящих газах - до 15 %, газы поступают в сернокислотный цех. Стойкость футеровки конвертеров -3-5 мес. [c.271]

Для быстрого определения режимов автогенной плавки удобно пользоваться номограммами. С использованием рассмотренных в этом разделе формул проведены расчеты и построены номограммы для сырья НГМК. Для расчетов приняты следующие значения теплоемкостей, кДж/(кг-°С) штейна - 1,05 шлака — 1,26 меди и "белого матта" -0,75 шихты — 0,92 песчаника — 1,34. Для режимов плавки принята температура жидких продуктов плавки 1300 °С, отходящих газов — 1400 °С. Данные расчетов приведены в табл. 74. [c.362]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...