Падение напряжения теплового

Тепловой поток определяют по падению напряжения и току в нагревателе. Ток находят по падению напряжения на известном сопротивлении, имеющем величину, равную 0,01 Ом. При измерении падения напряжения на нагревателе используют делитель напряжения, который позволяет непосредственно измерять лишь некоторую часть (например, одну десятитысячную) полного падения напряжения, что создает определенные удобства в измерениях. Различная температура опыта достигается изменением мощности, [c.127]

Непровар 5. Велик размер рабочей поверхности электрода 6. Неисправности машины загрязнение контактов, нагрев вторичного витка, падение напряжения в сети 7. Шунтирование тока соседними точками Тепловой метод контроля [c.563]

Термическая и металлургическая эффективность атомно-водородного пламени может быть оптимальна только в определённом диапазоне колебаний расхода водорода. При недостаточном притоке водорода охлаждающее воздействие эндотермической реакции не предохраняет кончики вольфрамовых электродов от оплавления и окисления, вследствие чего увеличивается их расход и нарушается устойчивость дуги. Скорость истечения водорода определяет также напряжение на дуге и характер атомно-водородного пламени. При недостаточном притоке водорода дуга горит тихо , атомно-водородное пламя уменьшается и одновременно отмечается падение напряжения на дуге до 20—35 в с соответствующим понижением тепловой мощности пламени. При нормальном притоке водорода дуга издаёт звенящий звук, пламя приобретает веерообразную форму и тепловая его мощность повышается. В этом случае напряжение на дуге колеблется в пределах от 60 до 100 в в зависимости от расстояния между концами электродов. При чрезмерно большом притоке водорода устойчивость дуги нарушается и приводит к частым её обрывам. [c.319]

Опыты по нестационарному тепломассопереносу проводились для случая изменения мощности тепловой нагрузки во времени по следующей методике. Устанавливался определенный расход воздуха. На регуляторе мощности задавались два значения нагрузки (в относительных величинах от максимальной мощности генератора), в пределах которых реализовывался нестационарный процесс. В течение этого переходного процесса измерялись поля температуры теплоносителя на входе и выходе из пучка труб, а также падение напряжения на пучке и сила тока через нагреваемую зону пучка. Управление экспериментом и измерение параметров осуществлялось автоматически при нажатии кнопки ПУСК с помощью аппаратуры, описанной в следующем разделе. [c.62]

Рис. 6.8. Осциллограммы процессов нестационарного теплообмена а — плавное увеличение тепловой нагрузки б — резкое увеличение тепловой нагрузки 1. .. 9 — падение напряжения на участках пучка 10 — общее падение напряжения 11 — сила тока 12 — нулевая линия 204

Возникновение кризиса в режиме кипения фиксировалось по резкому увеличению падения напряжения на рабочем участке. В этот же момент измерялись сила тока в цепи, температура потока и скорость жидкости. При каждом опыте пластина перегорала прежде, чем успевали снять нагрузку с рабочего участка. Вследствие этого все опытные точки сняты в момент пережога рабочих участков. Величина критической тепловой нагрузки определялась по формуле [c.68]

Радиальный тепловой поток, проходящий через исследуемый образец, определяется по силе тока и падению напряжения на расчетной длине электрического нагревателя, которая составляет 30% от общей длины. [c.38]

Тепловой поток, проходящий через цилиндрический слой исследуемого материала, определяется по мощности, потребляемой центральным нагревателем. Мощность вычисляется по силе тока и падению напряжения на измерительном участке. Расчет теплопроводности проводится по уравнению (1-14). Ошибка измерения коэффициента теплопроводности составляет 4%. [c.41]

Тепловой поток измеряется электрическим способом по силе тока и падению напряжения на участке центрального нагревателя расчетной длины. Сила тока в электрическом нагревателе составляет 500—800 а и измеряется астатическим амперметром класса 0,5. Для измерения падения напряжения на рабочем участке применяются графитовые стержни 3 а 4 диаметром 4— 6 мм и тонкие стержни 5 и б, которые соединяются с полыми трубочками и выводными винтами 9 и 10. Компенсация температурных удлинений стержней производится с помощью пружинок (не показано). Падение напряжения на рабочем участке не превышает 3 в. Оно измеряется с помощью лампового вольтметра класса 2,5. Ве- [c.43]

Если обогрев поверхности производится с помощью электрического нагревателя (метод постоянного теплового потока), то тепловой поток определяется по величине силы тока и падению напряжению Аи в нагревателе [c.154]

Схема экспериментальной установки Л. 4], предназначенной для исследования критического теплового потока при кипении воды и различных спиртов при давлении от 1 до 60 бар, показана на рис. 4-7, Она представляет собой горизонтальный цилиндрический барабан 1, с одного конца которого приваривается днище 2, а с другого фланец 3. Внутри барабана, залитого исследуемой жидкостью (8—9 л), помещается калиброванная нихромовая проволока диаметром 1 мм. или пластинка 5 длиной 150 мм с толщиной 0,1 — , Qmm и шириной 3-—10 мм. Пластина устанавливается на внутренней стороне крышки барабана 4 на ребро или на широкую грань в горизонтальной плоскости. При установке пластины на широкую грань нижняя поверхность покрывается парафином или тефлоном. Кипение жидкости в этом случае происходит только на поверхности, обращенной вверх. При отсутствии указанного покрытия кипение имеет место на обоих поверхностях пластины. Питание пластины производится от низковольтного двигатель-генератора постоянного тока 6 через вводы 7. Для измерения падения напряжения на расстоянии 8—10 мм от оплавленных концов пластины 5 приварены четыре провода. Концы пластины оплавляются латунью во избежание нагревания в контактах и местах перехода. Электрические провода выводятся от пластины наружу через штуцера 9 в крышке барабана. [c.240]

Для исследования критического теплового потока обычно применяется метод электрического обогрева током низкого напряжения. Опытные установки представляют собой установки высокого давления и аналогичны типам, описанным выше. Каждый опыт начинается также с установления необходимого расхода, температуры рабочей жидкости и давления на входе в трубу, которые на протяжении всего опыта поддерживаются постоянными. Необходимое давление достигается с помощью вспомогательного электрического нагревателя. Когда достигается стационарное тепловое состояние, включается ток, питающий опытную трубу. В момент кризиса измеряются сила тока, падение напряжения на опытной трубе, температура, давление жидкости. Затем опыт по- [c.268]

Тепловая нагрузка поверхности рассчитывалась по силе греющего тока и падению напряжения на тепловыделяющей части опытных элементов. Тепловой баланс с учетом всех потерь удалось свести с точностью 5%. Ошибка в определении тепловой нагрузки не превышала 4—5%. [c.38]

Погрешность в определении среднего теплового потока и разности температур находится как сумма относительных ошибок в измерении параметров, определяющих эти величины. Относительная погрешность при измерениях составила для силы тока приблизительно 0,7%, для падения напряжения около 0,7% и для температурного напора около 0,6%. Эта погрешность примерно одинакова для всех точек, в которых определяются коэффициенты теплоотдачи. Такая же погрешность (около 2%) характерна и при определении средних по профилю значений коэффициента теплоотдачи. [c.64]

При достижении определенной температуры термостата через реле времени электронагревателю сообщается тепловой импульс. Одновременно по вольтметру замеряется падение напряжения, по ваттметру или амперметру — мощность или сила тока и включается следящая система для записи и [c.51]

Для измерений этих величин была построена установка, принципиальная схема которой показана на рис. 2. Внутри вакуумной камеры образец 3 исследуемого материала укрепляется в водоохлаждаемых зажимах 2, которые могут свободно передвигаться по скользящим вакуумным уплотнениям /, позволяющим устанавливать образцы разной длины. Нижний зажим укреплен на спирали из подводящих воду медных трубок 4, что дает ему возможность передвигаться при тепловом расширении образца. Для измерения падения напряжения при определении значений удельного электросопротивления к исследуемому образцу подводятся два молибденовых или вольфрамовых щупа 5, укрепленных на подвижном штоке 6. Величины силы тока и падения напряжения измеряются компенсационным методом с помощью потенциометра переменного тока типа Р-56. [c.97]

На рис. 6 представлена схема установки для исследования теплообмена между стенкой трубы и двухфазным потоком (воздух—вода). Рабочий участок представлял собой тонкостенную никелевую трубку 0 2,5 X 2,7 мм и длиной 150 мм, которая припаивалась к штуцерам из латуни и с помощью накидных гаек присоединялась с одной стороны к баллону, а с другой—к смесительному участку. Участок нагревался переменным током. Тепловой поток определялся по силе тока и падению напряжения на рабочем участке. На расстоянии 25 мм от концов рабочего участка замерялась температура наружной поверхности стенки трубочки с помощью медь-константановых термопар с электродами 0 0,22 мм. Головка термопары расплющивалась и прижималась к поверхности трубочки кусочком слюды. Электроды термопары были покрыты лаком и навивались на стенки рабочего участка (2—3 витка). Воздух и вода подавались в рабочий участок из баллонов через соответствующие измерители расходов. Вода поступала в поток воздуха через трубочку с выходным диаметром [c.266]

Полную тепловую мощность сварочной дуги, т. е. количество теплоты, выделяемое дугой в единицу времени, приближенно считают равной тепловому эквиваленту ее электрической мощности д=Шд, где / — величина сварочного тока. А 11д — падение напряжения на дуге, В — тепловой эквивалент электрической мощности сварочной дугй, Дж/с. [c.11]

Тепловой поток, создаваемый нагревателем, Q , Вт, путем измерения силы тока I, А, и падения напряжения Аи, В, в цепи нагревателя. Для измерения падения напряжения применен цифровой вольтметр Ф220, для измерения тока — узкопрофильный амперметр со световой индикацией Э390, включенный через трансформатор тока УТТ 6М. [c.173]

Калориметр выполнен с двойными стенками, между которыми циркулирует охлаждающая вода. Значительный расход воды обеспечивает постоянство температуры внутренней поверхности калориметра, которая является тепловоспринимающей. Внутренний диаметр калориметра значительно больше диаметра проволоки. Поверхность проволоки не только излучает энергию, но и участвует в процессах конвективной теплоотдачи и теплопроводности. Однако после вакуумирования при остаточном давлении воздуха внутри калориметра порядка 10 мм рт. ст. передача теплоты путем конвекции и теплопроводности становится пренебрежимо малой, и проволока передает теплоту станкам калориметра только излучением. Тепловой поток определяется по падению напряжения на измерительном участке и силе тока в нем. Падение напряжения измеряется цифровым вольтметром Ф219 через делитель напряжения. Силу электрического тока, проходящего через проволоку, определяют с помощью образцового сопротивления (У н = 0,05 Ом), включенного в схему. Сила тока изменяется в пределах 1—3 А. Падение напряжения на образцовом сопротивлении измеряется с помощью того же цифрового вольтметра. На измерительном участке температура проволоки практически постоянна по длине. Эта температура определяется П0 зависимости электрического сопротивления проволоки от температуры. Такой измерительный преобразователь температуры носит название термометра сопротивления (см. п. 3.1.2). Зависимость электрического сопротивления исследуемого тела от температуры определяется предварительными опытами. [c.189]

Тепловой поток, проходящий через цилиндрический слой исследуемого материала, определяется по мощио-стп, потребляемой п,01П 11альиым нагревателем. Мощность вычисляется по спле тока и падению напряжения ча измерительном учас -ке. Расчет теплопроводности 70 [c.70]

Во время опыта калориметр герметически соединяется с печью через охлаждаемый фланец, имеющий отверстие для затвора 5, через которое ампула с исследуемой жидкостью попадает в калориметр. Перед началом измерений теплоемкости проводится определение теплового значения А калориметра расчетным или экспериментальным путем. При экспериментальном определении Ср,кк1ГА/(кг-град) значения А количество 0,5 тепла, вводимого в калориметр за время нагревания т, определяется по силе тока, проходящего через нагреватель, и падению напряжения на нем. Измерение электрических величин осуществляется при помощи потенциометрической схемы измерений. По показаниям термометра сопротивления находится зависимость температуры калориметра от времени. Графическая обработка этой зависимости дает возможность учесть поправку на теплообмен с окружающей средой [Л. 140]. Тепловое значение А калориметра определялось в интервале температур от 20 до 45°С. Погрешность в измерении теплового значения калориметра составляла 0,25—0,3%. [c.145]

Охранные нагреватели позволяли поддерживать разность температур между серединой п торцами измерительной ячейки в пределах 0,01—0,02°С. Контроль осуществлялся при помощи двух дифференциальных термопар, спаи которых располагались в центре и на торцах ячейки. При максимальной температуре опыта 340 °С градиент температур не превышал 0,02 °С. Заполнение установки исследуемой жидкостью осуществлялось путем впрыскивания ее шприцем через тонкостенный капилляр 12 из нержавеющей стали. Для удаления пузырьков воздуха измерительная ячейка предварительно нагревалась примерно до температуры кипения, а затем осуществлялось многократное прокачивание жидкости через ячейку. Тепловой поток измерялся потенциометрическим методом. При этом падение напряжения на образцовой катушке электрического сопротивления Р-321 и электрическом нагревателе 2 измерялось потенциометром ППТВ-1 с делителем напрял<ения ДН-1. [c.198]

Температуры по контуру измерялись оттарированны-ми гильзовыми ХА-термопарами на входе-выходе экспериментального участка и, калориметра (по теплоносителю и воде) и в паровом пространстве барабана. Температура наружной стенки обогреваемого экспериментального участка измерялась в шести сечениях трубы через 50 мм по высоте. В каждом сечении установлено по две ХА-термопары. В верхнем сечении участка установлена дополнительная поверхностная термопара для аварийного отключения нагревателей стенда. Тепловая нагрузка экспериментального участка определялась по силе тока и падению напряжения на трех отдельных участках. [c.106]

С. Д. Ковалев [3.39, 3.44] провел экспериментальное исследование теплоотдачи в следующем диапазоне параметров давлений 10—85 бар, чисел Re=(0,24—2)-10 , температуры газа до 550 °С, температуры стенки до 650 °С. Тепловой поток менялся от 0,45-10 до 2-10 Вт/м . Экспериментальный участок был выполнен из труб (сталь 1Х18Н9Т) с внутренним диаметром 10 мм, толщиной стенки 2 мм и длиной обогреваемой части 5 м. На наружной поверхности по верхней образующей трубы приварены с постоянным шагом 16 термопар, служащих одновременно потенциальными отводами для замера падения напряжения на отдельных участках. Обогрев трубы производился путем непосредственного пропускания переменного тока низкого напряжения. В эксперименте производились замеры температур газа на входе в экспериментальный участок и на выходе из него, температур наружной стенки трубы, давления, расхода газа, силы тока и падения напряжения как на отдельных участках, так и по всей длине трубы. Предварительно была проведена тарировка на водяном паре, показавшая удовлетворительные результаты. Максимальная относительная погрешность определения коэффициента теплоотдачи не [c.99]

Принятая методика измерений позволяла определять температурный напор АТ = Тст — Г S и тепловые нагрузки д. Температура рабочей жидкости (Ts) измерялась платиновым термометром сопротивления. Удельная тепловая нагрузка рассчитывалась по падениям напряжений на опытном участке и эталонном сопротивлении. Температура теплоотдающей поверхности Тст определялась по сопротивлению опытного участка, который одновременно выполнял роль термометра сопротивления. При этом на каждом режиме по давлению производилась тарировка опытного участка. у нализ ошибок и расчет основных погрешностей показали, что ошибка в измерении АТ для всех опытов не превышала 10]%. [c.157]

SaiBn MMo Tb тепловой агрузки q от полного падения напряжения V на трубке [c.216]

Нагрузка поднималась постепенно, небольшими ступенями, причем после каждого подъема фиксировались вновь установившиеся температура поверхности трубки, температура потока жидкости, сила тока и падение напряжения на рабочем участке. По мере приближения тепловой нагрузки к критической ступени повышения лагрузки уменьшались до 3—2 а, вследствие чего точность фиксирования момента наступления кризиса в режиме кипения возрастала. [c.60]

Конструкция опытной лопатки, являющейся калориметром, показана на рис. 5-18. Основа лопатки изготовлена из древеснослоистого пластика, имеющего коэффициент теплопроводности 0,26 ккал/м-ч-град. По образующим лопатки в выфрезерованные канавки были уложены хромель-алюмелевые термопары из проволок диаметром 0,16 мм. Всего по обводу профиля была установлена 21 термопара. На поверхность лопатки наклеивались с помощью клея БФ-2 три ленты из нержавеющей стали. Размеры лент ширина 45 мм, толщина 0,1 мм. К средней ленте, являвшейся рабочей, для измерения падения напряжения в ней прикреплялись отводы для присоединения вольтметра класса 0,5. Верхняя и нижняя ленты в данном случае выполняли роль теплового забора , т. е. предупреждали утечки тепла через концы лопатки. Электрическая схема установки дана на рис. 5-19. Обогрев лопатки осуществлялся переменным током силой 9 а. Ток подводился [c.189]

Измерения теплового потока 7 проводились с помощью амперметра и вольтметра, показывавшего падение напряжения на измерительном участке нагревателя 2 длиной 200 мм, на котором поле температур и было равномерным. Эти измерения начинались после выхода установки на стационарный режим и уравнивания с помощью регуляторов напряжения РНО-250-5 температур на корпусе печи 1 и трубе охранного нагревателя 4 (Тп = То)-Величина q отнесена к диаметру трубы 6 (d = О.мм), а величина q — к среднему диаметру стенки печи й = = 78 мм). Измеретия толщины отложений 63 проводились на микроскопе УИМ-21 по методике, изложенной в 2-3. [c.79]

Длина каждой зоны равнялась 100 мм.. Зональный температурный напор вычислялся по графику изменения температуры стенки и температуры торможения потока по длине трубы, удельный тепловой поток — по силе тока и падению напряжения в зонах. Температура стенки рабочего канала через каждые 100 мм. измерялась вольфрам-рениевыми термопарами (ВР-5 и ВР-20). Спаи вольфрам-рениевых термопар оиваривались к молибденовой трубке с наружной с/тороны, роды термопар у спая изолировались бусинками из [c.31]

Смотреть страницы где упоминается термин Падение напряжения теплового : [c.129] [c.129] [c.188] [c.6] [c.56] [c.62] [c.202] [c.330] [c.423] [c.44] [c.276] [c.201] [c.38] [c.162] [c.167] [c.210] [c.234] [c.698] [c.103] [c.669]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...