Термокамеры

На холодном режиме работы установки сжатый воздух из магистрали разделяется на две части по числу вихревых труб. Один из потоков сжатого воздуха, минуя регенератор, подается к сопловому устройству двухконтурной вихревой трубы 3, проходя через которую нагревается и поступает к соплу эжектора-глушителя 4 в качестве эжектирующего газа. Второй поток сжатого воздуха охлаждается в теплообменнике 5 и подается ко входному устройству противоточной разделительной вихревой трубы 2, где осуществляется процесс перераспределения энергии и разделения исходного потока на два — охлажденный и подогретый. Подогретый поток противоточной разделительной вихревой трубы используется в качестве дополнительного потока двухконтурной вихревой трубы. Пройдя через нее, он охлаждается и подводится к теплообменнику для охлаждения исходного сжатого воздуха. Охлажденный поток трубы 2 поступает в термокамеру 1, охлаждает ее и далее подводится к теплообменному аппарату 5 для сра- [c.243]

I — термокамера 2 — теплообменник 3 — низкотемпературная вихревая труба 4 — вихревая труба с дополнительным потоком 5 — эжектор 6, 7, 8, 9 — вентили [c.244]

Основным критерием выбора режимов работы отдельных агрегатов схемы при их совместной работе является потребная температура воздуха, поступающего в термокамеру при максимально возможной энергетической эффективности работы схемы. Математическая модель, описывающая термодинамику ее работы, представляет собой систему уравнений вихревых труб [c.245]

Предложенная схема позволяет получить достаточно глубокое охлаждение в термостатируемом объеме. Так, максимальное снижение температуры объекта при срабатываемом перепаде давления л,= 4 составляет Д7 =63 К. При этом суммарная относительная доля охлажденного потока Hj. изменяется в пределах 0,5 < ц < 0,8, что позволяет поддерживать достаточно высокий адиабатный КПД схемы 0,27 < < 0,655. Изменение относительной доли охлажденного потока двухконтурной вихревой трубы практически не влияет на расход воздуха, поступающего на охлаждение в термокамеру (рис. 5.14). Изменение ц в диапазоне 0,6<ц < 1,2 практически в два раза приводит лишь к незначительному изменению суммарной доли охлажденного потока (0,35 < Hj.<0,45) в области наибольшего расхождения ц = 0,6. Т.е. режим работы схемы на охлаждение необходимо выбирать из условия обеспечения заданной температуры захолаживания и достижения при этом максимума адиабатного КПД. Результаты расчета схемы на горячем режиме работы показаны в виде температурной зависимости Т = на рис. 5.10. При работе на режиме нагрева необходимо стремиться к большим значениям расхода дополнительного потока (ц = 1,2). При этом минимум температуры достигается при относительной суммарной доли охлажденного потока (ц = 0,5). Наибольшие значения эффекта [c.247]

Продувка теплообменного аппарата включается при достижении в тракте сжатого воздуха заданного значения гидравлического сопротивления. Перепад измеряется автоматом продувки, который при достижении заданного уровня переключает электроклапаны так, чтобы поступающий сжатый воздух комнатной температуры растапливал намерзший на стенках теплообменной поверхности лед и уносил влагу через глушитель из термостата. При этом доступ сжатого воздуха в низкотемпературную вихревую трубу и термокамеру закрыт. [c.250]

Описанный принцип измерений реализован в приборах и установках типов ТКЕ-1-2М, ТКЕ-2-2М, ТКЕ-ЗМ, С1 и др. Прибор типа ТКЕ-2-2М состоит из трех блоков термокамеры, блока управления температурой и измерительного устройства. Термокамера [c.93]

Для визуального наблюдения за образцом в передней стенке термокамеры имеется окно. [c.173]

Нагрев образца в настоящей термокамере, как и в предыдущей установке, осуществляется потоком горячего воздуха, а в случае охлаждения образцы обдуваются парами жидкого азота, т. е. нагрев (охлаждение) образцов происходит путем вынужденной конвекции. С помощью вентилятора 2, приводимого в действие электродвигателем, поток воздуха, нагревающегося от электронагревателя 3, направляется в каналы между боковыми поверхностями образца и стенками дефлекторов, поворачивающих поток воздуха на 180°. Затем поток движется в каналах между внутренними стенками термокамеры и дефлекторами к нагревателю. Конструктивно сменные нагреватель и холодильник выполнены одинаково в виде двухрядных спиральных витков из трубки диаметром 10 мм с толщиной стенки 1 мм, изготовленной из нержавеющей стали. Отличие заключается лишь в том, что в холодильнике трубка перфорирована отверстиями диаметром 0,5 мм для выхода паров жидкого азота, подаваемого в нее. [c.173]

Исходя из требуемой скорости нагрева образцов наибольших размеров и температуры наружных стенок термокамеры, допустимой по условиям эксплуатации, выбирают толщину теплоизоляции, тип вентилятора, мощность его привода, а также необходимую мощность электронагревателя. [c.173]

Очевидно, что время нагрева (охлаждения) образца до равномерной по толщине температуры в данном случае будет определяться из условия равенства температуры в точках на оси образца температуре среды в термокамере. [c.176]

Вследствие незначительной теплопроводности неметаллических материалов образцов время для нагрева или охлаждения до равномерной по толщине температуры может быть значительным и определяет в основном производительность испытаний. Поэтому для повышения производительности установки предусмотрен нагрев или охлаждение нескольких образцов одновременно с дальнейшим их поочередным испытанием. С этой целью в термокамере предусмотрен механизм кассетного размещения образцов и их поочередной подачи в захваты испытательной машины при испытаниях на растяжение, смятие, а также при определении прочности клеевых соединений. В случае [c.176]

Основной задачей такого расчета является определение величины потерь давления воздуха при движении его по конвекционному тракту термокамеры. Исходя из требуемой [c.179]

На рис. 80 показана схема движения воздушного потока в термокамере. Учитывая, что вероятная скорость потока намного меньше звуковой, можно предположить, что поток будет ламинарным. В этом случае воздух можно считать также несжимаемым и пользоваться методами решения гидромеханических задач. [c.180]

Таким образом, полный напор при движении воздуха по тракту термокамеры определится суммой потерь напора в местных сопротивлениях. В данном случае [c.180]

Определив таким образом полный напор при движении воздуха по тракту термокамеры и учитывая, что заданная скорость движения воздуха по каналам между стенками дефлектора и поверхностью образца наряду с площадью поперечного сечения каналов определяет массовый расход воздуха G (в кг/с), получаем возможность выбрать тип вентилятора и определить мощность на его валу. При этом массовый расход воздуха определяется по формуле [c.181]

Определим коэффициент теплоотдачи а от поверхности нагревателя к воздуху и плотность теплового потока через стенки корпуса термокамеры. Средний коэффициент теплоотдачи для теплообменного устройства в виде шахматного пучка трубок, каким конструктивно выполнен нагреватель, может быть определен по уравнению [c.182]

Тепловой поток через стенки корпуса термокамеры определяется по формуле [c.182]

Здесь К — коэффициент теплопередачи, Вт/См К), характеризующий интенсивность передачи тепла от воздуха с температурой tg в камере к среде, находящейся при температуре окр с наружной стороны стенки камеры, через разделяющую их стенку термокамеры. Поскольку стенка термокамеры трехслойная, то выражение для величины коэффициента теплопередачи имеет вид [c.182]

Скорость воздуха, входящая в критерий Re в уравнении (VI 1.28), определяется в поперечном сечении канала между дефлектором и внутренней стенкой термокамеры, а определяющий размер равен гидравлическому диаметру канала [c.183]

Вследствие того что наружные стенки термокамеры, как правило, соприкасаются с окружающим воздухом, здесь имеет место конвективный теплообмен при свободном движении воздуха вдоль стенок термокамеры. Коэффициент теплоотдачи а можно определить из уравнения [c.183]

Здесь Gr— критерий Грасгофа, характеризующий подъемную силу, возникающую в данном случае в окружающем термокамеру воздухе вследствие разности его плотностей, [c.183]

Формула (VI 1.26) дает возможность определить удельный тепловой поток q через стенки корпуса термокамеры. Зная величину q, можно определить температуру наружной стенки термокамеры при установившемся режиме испытаний [c.183]

Температурный метод состоит в подогреве изделия в термокамере или термошкафу. Термокамера и термошкаф должны иметь естественную или искусственную вентиляцию. [c.53]

В процессе эксперимента устанавливался постоянный поток излучения и осуществлялся медленный нагрев термокамеры с выдержкой в контрольных точках. Нагрев проводился в интервале 20—50 °С. Результаты измерений сигнала с приемника, отнесенные к сигналу при 7 = 20 °С, приведены па рис. 1. [c.147]

Сущность данного способа производства заключается в намотке пропитанного связующим армирующего материала на оправку с последующим отверждением в термокамерах. В качестве армирующего материала используется первичная нить, жгут, лента, [c.13]

Узел нагрева включал термокамеру И, регулятор темпера туры 10 и термопару 4. Траверса 7 и каретка 15 были снабжены теплоотводящими каналами. [c.67]

В рассматриваемой схеме (рис. 5.11) неиспользованные в рабочей камере хладо- или теплоресурсы утилизируются в теплообменнике, охлаждая или подогревая в зависимости от режима сжатый газ, поступающий на вход в противоточную разделительную вихревую трубу. Вихревой холодильно-нагревательный агрегат (ВХНА) состоит из термокамеры 7, противоточной разделительной вихревой трубы 2, двухконтурной вихревой трубы 3, эжектора-глушителя 4, теплообменника 5, нагревателя 6, воздушных электроклапанов 7—10. [c.243]

Исходными данными для расчета вихревых холодильно-нагревательных устройств такой схемы являются давление сжатого воздуха на входе — P q и его температура — температура за-холаживания — потребная холодопроизводительность объем термокамеры площадь ее поверхности, 5 теплофизические свойства рабочего тела. [c.245]

В верхней части корпуса размещена термокамера 3, изготовленная из нержавеющей стали. Ее конструкция позволяет проводить испытания как в газообразных, так и в жидких средах. Для подключения датчиков и аппаратуры предусмотрены разъемы. Крыщка 4 с помощью уплотнений 5 и замков 8 обеспечивает герметизацию термокамеры. Ручки 6 и упоры 7 позволяют открывать крыщку и фиксировать ее. Для перемещения термостата в горизонтальной плоскости предусмотрены ручки 9 и колеса 12. Глушитель 10 размещен в нижней части корпуса и обеспечивает снижение щума до санитарных норм. Ко дну корпуса крепится спирально-трубчатый или компактный теплообменный аппарат [c.249]

При варке ветчины паро-воздушной смесью в производственной термокамере тепловые потоки меньше, чем при варке водой, и изменяются скачками из-за неудовлетворительного перемешивания пара и воздуха. Данные одного из опытов при температуре смеси 80...82°С представлены крестиками для сравнения с кинетикой теплоподвода при варке водой на рис. 7.12. Отсутствие четкой закономерности в изменении теплопритоков здесь указывает на необходимость принятия специальных мер по перемешиванию паровоздушной смеси и поддерживанию ее влажности такой, чтобы температура поверхности формы все время оставалась ниже точки росы. [c.166]

Установка (рис. 75) состоит из силонагружающей системы, в качестве которой использовали стандартную испытательную машину типа УММ-5, камеры с системой нагрева и охлаждения, набора приспособлений для обеспечения требуемого напряженного состояния образца, системы измерения и регистрации результатов испытаний. Образцы испытываются в термокамере 1, смонтированной между колоннами испытательной машины. Конструкция термокамеры позволяет легко устанавливать сменные [c.172]

По уравнению (VI1.37) можно определить время т нагрева воздуха до любой необходимой при испытаниях температуры при заданной температуре нагревателя и, кроме того приняв X = со, при заданной температуре воздуха опреде лить необходимую температуру нагревателя. Теперь зная величину а и из уравнения (VI 1.24) можно опреде лить необходимую силу тока и соответственно минималь но необходимую мощность нагревателя при установившем ся режиме испытаний. Определим теперь время нагрева образцов различной толщины до температуры, принятой при испытаниях, что необходимо для оценки производительности испытаний образцов в спроектированной термокамере. Поскольку типовыми образцами из полимеров являются образцы пластинчатой и цилиндрической форм, задача определения времени нагрева таких образцов до равномерной по всей толщине температуры, необходимой при испытаниях, сводится к задаче нестационарной теплопроводности соответственно для пластины или цилиндра. При этом можно принять, что подвод тепла к обеим поверхностям пластины осуществляется при одинаковом коэф-фицинте теплоотдачи во всем промежутке времени. То же имеет место и для цилиндра. Рассмотрим сначала процесс нагревания пластины. Коэффициент теплоотдачи а от [c.185]

Испытания при повышенной температуре проводились в термокамере машины Инстроц . Каждый образец перед та- [c.288]

Проведенные нами исследования темнового сопротивления Rt фоторезисторов типа ФСА-Г1 в зависимости от времени хранения показали, что компенсация колебаний температуры окружающей среды дифференциальным включением двух фоторезисторов малоэффективна из-за большого разброса Ri, изменение которого является случайной величиной. Исследование изменения чувствительности приемников излучения в зависимости от изменения температуры окружающей среды проводилось на установке, которая помещалась в термокамеру. Поток излучения от электролампы, питание которой стабилизировалось, с помощью световода подавался на приемник излучения. Перед приемником располагался вращающийся диск с отверстиями, осуществляющий модуляцию потока излучения с частотой, оптимальной для исследуемого ти- [c.146]

Профилирование (протягивание). Для изготовления изделий типа уголков тавров, стержней и других погонажных изделий применяется метод профилирования, основанный на протягивании стекложгута через фильеру, имеющую форму поперечного сечения изделия. Отформованное изделие поступает в термокамеру, где производится его отверждение. Наиболее характерными дефектами указанных изделий являются низкая прочность и жесткость на сдвиг вдоль волокон, неравномерность распределения связующего, разрывы волокон, пористость, расслоения и т. д. Несмотря на высокую производительность, этот метод пока не получил широкого распространения в связи с присущими ему недостатками. [c.17]

Материал ОКП-ПС изготовляют дублированием (склеиванием одного или двух jio b полиэтиленовой пленки со стеклотканью марок Т и др., имеющих толщину от 0,05 до 0,6 мм. Дублирование производят на вулканизаторах непрерывного действия или в термокамерах при температуре 140—160 °С и высоком давлении. [c.108]

Постоянная температура в термокамере 11 поддерживалась пирометрическим регулятором 10 типа МРШПр-54. Температура контролировалась термопарой 4. [c.67]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...