Теория подобия усталостного разрушения статистическая

Теория подобия усталостного разрушения статистическая 152—169 Трещиностойкость 70, 76 [c.222]

Объяснение влияния этого фактора вытекает из статистической теории подобия усталостного разрушения (см. разд. 7). [c.58]

Статистическая теория подобия усталостного разрушения [c.58]

Использование и развитие идей, содержащихся в указанных работах, позволило сформулировать статистическую теорию подобия усталостного разрушения [23], которая дает удовлетворительное описание влияния конструктивных факторов на параметры функций распределения пределов выносливости. Эта теория послужила основой для создания новой системы справочной информации, предназначенной для определения расчетных статистических характеристик сопротивления усталости деталей машин. [c.59]

Статистическая теория подобия усталостного разрушения в изложенной далее форме дает описание влияния концентрации напряжений, масштабного фактора, формы поперечного сечения и вида нагружения на характеристики сопротивления усталости, определяемые по условию появления первой макроскопической трещины усталости. Характеристики прочности на стадии развития усталостной трещины и окончательного разрушения описываются методами механики разрушения (см. разд. 2). [c.59]

Статистическая теория подобия усталостного разрушения. Рассмотрим теперь использование уравнения (3.21) для вывода основных соотношений статистической теории подобия усталостного разрушения [23, 52]. Для получения достаточно простых соотношений, удобных для практического использования, целесообразно пренебречь влиянием второстепенных факторов, сделав некоторые допущения. Первое допущение, сделанное уже при 62 [c.62]

Влияние концентрации напряжений, размеров и формы поперечного сечения, вида нагружения на величину предела выносливости хорошо объясняется и количественно описывается статистической теорией подобия усталостного разрушения [20, 17, 18, 26] (см. гл. 6). [c.135]

Более точный метод учета одновременного влияния концентрации напряжений, масштабного фактора, формы поперечного сечения и вида нагружения на сопротивление усталости вытекает из статистической теории подобия усталостного разрушения, изложенной ниже. [c.145]

СТАТИСТИЧЕСКАЯ ТЕОРИЯ ПОДОБИЯ УСТАЛОСТНОГО РАЗРУШЕНИЯ [c.152]

Для валов и осей со ступенчатым переходом от одного сечения к другому по галтели отношения К и IKd- , характеризующие влияние концентрации напряжений и масштабного фактора, в соответствии со статистической теорией подобия усталостного разрушения [c.95]

Для описания влияния концентрации напряжений, размеров и формы поперечного сечения и вида нагружения на предел выносливости детали и его рассеяние предложено использовать статистическую теорию подобия усталостного разрушения, основу которой составляет статистическая теория прочности наиболее слабого звена В.Вейбулла [10]. [c.69]

Зависимость (5.23) получена на основе статистической теории подобия усталостного разрушения и рекомендована в ГОСТ 25.504-82. [c.127]

Медианный предел выносливости неупрочненной детали при симметричном цикле нагружений о = о щ, выраженный в номинальных напряжениях, с заданным качеством обраб отки поверхности можно определить на основе статистической теории подобия усталостного разрушения по зависимости [23] [c.132]

Физическая природа чувствительности детали к местным напряжениям и масштабному фактору одна и та же — неоднородность строения металла. Это явилось основой для создания статистической теории подобия усталостного разрушения [2, 3], которая описывает совместное влияние концентрации напряжений, масштабного фактора, формы поперечного сечения и вида нагружения на величину предела вьшосливости детали. Согласно этой теории, предел вьшосливости детали зависит не только от величины наибольшего местного напряжения, но и от градиента местных напряжений С, т. е. от скорости убывания местных напряжений по мере удаления от источника концентрации [c.350]

По статистической теории подобия усталостного разрушения совместное влияние на предел выносливости детали концентрации [c.351]

В соответствии со статистической теорией прочности критерий подобия усталостного разрушения LIG имеет следующий смысл если образец, модель и деталь имеют различные значения I и G, но отношения L/G у них совпадают, то будут совпадать и функции распределения пределов выносливости, выраженные через максимальные напряжения в зоне концентрации. Таким образом, по результатам усталостных испытаний образцов и моделей можно найти функцию распределения пределов выносливости натурной детали. [c.96]

Для деталей машин и элементов конструкций, подвергающихся в эксплуатации действию циклических напряжений, расчетные методы оценки характеристик усталости — пределов выносливости, долговечностей при напряжениях выше предела выносливости и их рассеяния за последние годы получили значительное развитие. В частности, для расчета пределов выносливости деталей машин все шире стали применять статистическую теорию и основанные на ней уравнения подобия усталостного разрушения, предложенные В.П. Когаевым и С.В. Серенсеном. Проверка этой теории по многочисленным экспериментальным данным подтвердила ее достаточную точность. Методы расчета, вытекающие из теории, вошли в справочную и нормативную литературу, в частности ГОСТ 25.504-82 и стандарт TGL-19340. [c.3]

Статистические теории усталостного разрушения. Экспериментальные данные, накопленные за многие годы испытаний на усталость образцов разного размера с концентраторами напряжений,, натолкнули исследователей на мысль о подобии усталостного и хрупкого разрушения в некоторых аспектах. [c.52]

Учет статистической природы усталостного разрушения на основе теории подобия [116], согласно которой число циклов до страгивания трещины зависит не только от уровня напряжений у концентратора, но и от объема высоконапряженной зоны, в каждой точке которой возможно возникновение трещины. [c.347]

Легко показать, что статистическая теория подобия усталостного разрушения может найти применение и в других, не затронутых в данной работе случаях. Относительно ограниченное ее применение до настоящего времени объяснялось отсутствием косскретных решений для ряда характерных условий работы и конструктивных форм реальных деталей и затрудненностью выбора параметров уравнений подобия, прежде всего углового параметра. Одно и другое устраняется с применением упрощенных уравнений подобия. [c.104]

Анализ полученных результатов усталостных испытаний в соответствии с известными положениями статистической теории подобия усталостных разрушений (по С. В. Серенсену и В. П. Ко-гаеву) показал, что пределы выносливости образцов мягкой стали удовлетворительно описываются уравнением типа [c.17]

Экспериментальное подтверждение статистической теории (Подобия усталостного разрушения. Определение параметров уравнения подобия. Экспериментальные исследования, по результатам которых могут быть проверены уравнения подобия усталостного разрушения, делят на две группы. К первой группе относят те исследования, в которых пределы выносливости находились обычным методом путем испытания 6—10 образцов данного типоразмера. В этом случае считают, что найденное значение -Предела выносливости является приближенной оценкой медиан-иого значения Ъ (с возможной ошибкой до rtlO%). Функция распределения предела выносливости и характеристики рассеяния [например, S в формуле (3.56)], в этом случае найдены быть не могут. По этим данным закономерности подобия могут быть проверены только по средним значениям [при Up, = О в уравнении (3.56)]. Ко второй группе относят те исследования, в которых закономерности подобия изучались в статистическом аспекте с построением функций распределения пределов выносливости деталей на основе испытания достаточно большого количества образцов каждого типоразмера (необходимого для применения методов лестницы пробитов и др.). [c.88]

На основе статистической теории подобия усталостного разрушения В. П. Когаевым 47 J получена зависимость для функи,ии расире-56 [c.56]

При многоцикловом усталостном разрушении (гл. 3 и 4) существенное значение имеет учет рассеяния усталостной долговечности на стадиях образования и развития трещины и расчет долговечностм по параметру вероятности разрушения. Для расчета функций распределения ресурса fio критерию начала образования трещины необходимо знать средние значения и коэффициенты вариации пределов вы-вослнвости натурных деталей. Используемые для этого методы, изложенные в ГОСТ 25.504—82 и основанные на статистической теории подобия усталостного разрушения, получили дальнейшее развитие применительно к более широкому ряду типоразмеров деталей, материалов и других факторов. В справочнике приведены методы схематизации случайных процессов на-груженности (метод дождя и др.) и вероятностные методы расчета уста- [c.7]

Технологический фактор связан с влиянием наклепа и остаточных напряжений от механической обработки. Влияние этого фактора исключается при изготовлении образцов с. большим числом проходов при резании и постепенным уменьшением глубины ре-еания и подачи. При этом толщина наклепанного слоя и остаточные напряжения получаются минимальными и не влияют существенно на сопротивление усталости. В ряде исследований проводили отжиг образцов в вакууме для П0Л1ЮГ0 снятия наклепа и остаточных напряжений. После исключения влияния металлургического и технологического факторов существенное снижение пределов выносливости связано со статистическим фактором и хорошо описывается количественно и качественно уравнениями, вытекающими из статистической теории подобия усталостного разрушения. [c.145]

Экспериментальная проверка целесообразности применения статистической теории подобия усталостного разрушения для оценки пределов выносливости поверхностно-упрочненных зубьев по зависимостям (5.4) и (5.6) и рекомендаций по уточнению назначения эффективной глубины упрочненных слоев цементованных колес проводилась путем испытания зубчатых колес науниверсальной машине МУП-50 (пульсаторе) в специальном приспособлении с частотой 485 цикл/мин при знакопостоянном цикле нагружения [90]. Экспериментальные колеса изготовляли из стали 20Х2Н4А (предел текучести 1300 МПа, предел прочности 1470 МПа) со следующими геометрическими параметрами модулем т 1 мм, числом зубьев 7=18, коэффициентом смещения х = 0,593, шириной зубчатого венца > =38 мм, толщиной зуба в опасном сечении у основания 5 = 15,4 мм, радиусом переходной поверхности р = 2,57 мм, шероховатостью переходной поверхности после зубофрезерования 7 = 80 мкм. [c.111]

Статистическая теория прочности наиболее слабого звена н градиентная теория масштабного эффекта формула построена на основе нового критерия подобия L/G усталостного разрушения, где L — часть периметра опасного поперечного сечения, прилегающая к зонам максимальных напряжений а — новая характеристика материала, зависящая от его чувствительности к концентрации напря- жений и абсолютных размеров поперечного сечения образцов. Формула приведена для гладких образцов [406, 851] [c.161]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...