Излучение поверхности стенки результирующее

Результирующее излучение поверхности стенки, Вт (рис. 2.18), определяют следующим образом [25] [c.63]

Часть этого количества тепла будет поглощена слоем газа, а часть попадет на противоположную поверхность стенки, частично поглотившись ею, а частично отразившись. Эта картина излучения и поглощения повторяется многократно. Результирующий тепловой поток от газов к стенке (при ) или от стенки [c.98]

По условиям задачи 19.13 определить результирующую плотность потока излучения между газами и стенками печи, если температура стенок равна 1100 К, а степень черноты поверхности 0,8. [c.289]

Воспользуемся общим решением задачи (6-35) для расчета плотности результирующего потока излучения через слой серой чисто поглощающей среды, ограниченной черными стенками i(6i = e2 = ai = =02= I, й = а, Р=0). Температура первой граничной поверхности равна Ti, а второй Т 2=0К. В таких условиях можио ожидать, что коэффициенты xj и кг будут максимально отличаться друг от друга и наиболее резко зависеть от оптической толщины слоя Д. Результаты расчета для такого предельного случая интересно сопоставить с решениями, полученными другими методами. [c.178]

Излучение, заключенное в элементе объема, оказывает давление на стенки полости, так как излучение обладает определенной объемной плотностью энергии. Результирующее давление излучения в некоторой точке среды г определяется как результирующая величина импульса, действующего на единицу площади произвольной поверхности, проходящей через г, и может быть определено следующим образом. [c.42]

На практике нередки случаи, когда одна из стенок кольцевой трубы теплоизолирована (<7с1=0 или (7с2 = 0), а температура другой постоянна. В этих случаях теплоизолированная стенка отдает тепло вследствие радиации более холодной стенке (или получает его от более горячей), через которую происходит теплообмен, и одновременно получает тепло вследствие конвекции от потока газа (или отдает тепло потоку). Так как результирующий тепловой поток на теплоизолированной стенке отсутствует, то плотности теплового потока в каждой точке ее поверхности, обусловленные конвективным и лучистым теплообменом, равны по абсолютной величине, но противоположны по знаку. Решение этой задачи также неизвестно, однако можно приближенно оценить влияние излучения в такой системе. Пусть, например, теплоизолирована внутренняя стенка. Тогда можно записать следующие [c.258]

Пусть в случае излучения звука от плоской стенки распределение (186) нормальной скорости поверхности существенно только при у2 2 с 2. Показать, что на расстояниях г от начала координат, больших по сравнению с I, но не обязательно больших по сравнению с uZ / , результирующее звуковое поле хорошо аппроксимируется выражением (187), если Fj [М, N) интерпретировать как фурье-преобразование не функции f Y, Z), А выражения [c.115]

При таком макроскопическом рассмотрении процесса лучистого теплообмена между телами или излучающей средой (газом) и поверхностью тела (стенкой) тепловое излучение можно приближенно описать по аналогии с геометрической оптикой системой тепловых лучей, распространяющихся в разных направлениях прямолинейно со скоростью света. Результирующий эффект испускания или поглощения лучистой энергии обуславливается суммарным воздействием всех лучей, проходящих через рассматриваемый элемент пространства или поверхности. Для этого должна быть известна интенсивность лучей во всех направлениях. [c.283]

Тепловое излучение не изменяет обычных уравнений движения и энергии прозрачной среды поэтому при постановке задач теплообмена для прозрачных сред с учетом излучения могут быть использованы уравнения движения и энергии в том виде, в каком они приведены в монографиях Шлихтинга [1], Кэйса [2] и Мура [3]. Взаимосвязь излучения и конвекции для таких сред проявляется лишь в граничных условиях на поверхности стенок, которые содержат температуру в четвертой степени. Однако следует различать два случая когда задана температура на граничной поверхности и когда задан результирующий тепловой поток. Б первом случае излучение и конвекцию можно рассматривать независимо, поскольку температура граничной поверхности задана и не изменяется под действием излучения. Во втором случае излучение приводит к изменению температуры граничной поверхности следовательно, излучение и конвекция в данном случае взаимосвязаны. [c.253]

Формирование потока ионов соответствует свободному расширению вещества в вакуум. Это, по-видимому, имеет место на первом этапе разлета вещества мишени в реакторах с тяжелоионным драйвером, поскольку вследствие высокого вакуума в камере масса мишени существенно превышает массу паров теплоносителя, заполняющих камеру перед микровзрывом. Оценки показывают, что тяжелые ионы полностью поглощаются в паровом слое, образовавшемся у первой стенки. Результирующая температура плазмы оценивается в проекте HIBALL-II в несколько электронвольт. Под действием излучения плазмы происходит доиспарение жидкости. Конечная масса испаренной жидкости может быть весьма велика. Это относится к схемам реактора, в которых поверхность охлаждаемых стенок мала, по сравнению с располагаемой поверхностью конденсации. Такое соотношение поверхностей имеет место в реакторе Osiris, где конденсация происходит на дисперсных струях теплоносителя и первой стенке. В этом случае грубая оценка массы испаренной жидкости может быть сделана в предположении малости отвода тепла через стенки камеры по сравнению с поглощением тепла впрыснутой в камеру жидкостью по формуле [c.90]

Данные рис. 12-3 показывают высокую неравномерность распределения <7падх, а следовательно, и результирующего излучения по длине канала. Такое распределение падх при сером излучении стенок канала (Лг< <1,0) является причиной переменной плотности эффективного потока Едф2х = Е2х+и— 2) аацх ПО длине канала. Поэтому уравнения (10-10) — (10-12) в случае серой (не черной) поверхности F2 уже не будут точными и их применение для расчетов оправдывается только при высоких значений Лг- [c.195]

С практической точки зрения задача сводится к тому, чтобы определить необходимое количество вдуваемого газа для поддержания на обтекаемой поверхности требуемой температуры. Расход охладителя должен быть установлен из условия, чтобы количество тепла, расходуемое на его пагреваине от начальной температуры до температуры основного потока, было равно количеству тепла, направляющемуся к стенке конвекцией вследствие диссипации механической энергии при торможении газа и излучением. Обычно температуры стенки и основного потока известны, поэтому результирующее количествд 374 [c.374]

Уравнение переноса и уравнение энергии описывают явления лучистого теплообмена в объеме. Чтобы задача математического описания явлений была вполне олределенной, к этим уравнениям должны быть присоединены условия, определяющие влияние внешней среды на систему. Наиболее просто было бы записать эти условия, задав поля яркостей на границах системы для входящего в нее излучения. Такое решение легко выполнить, когда излучающая система ограничена абсолютно черными стенками с заданной температурой. Когда стенки не абсолютно черные, то, даже при заданной температуре их, излучение внутрь объема зависит от излучения самого объема на стенки. В связи с этим к основным уравнениям излучения должны быть добавлены уравнения, ус- тайавливающие связь между лучистыми потоками различных видов на границах излучающей системы. Чаще всего задают температуры ограничивающей поверхности или величины результирующего теплообмена. В первом случае следует пользоваться уравнением (2-195), а во втором—уравнением (2-194). [c.304]

Уравнение (15.34) определяет собственное излучение газа. Если же учесть, что однов1ременно газ может поглощать падающее излучение, то результирующий поггок будет меньше Е . Практически газ всегда бывает заключен в сосуд, поверхность которого имеет температуру (И гафг. Поэтому эта поверхность, как и поверхность всякого тела, будет излучать, а газ будет поглощать некоторую часть лучистой энергии. Вследствие этого вместо уравнения (15.34) имеем следующую формулу для определения количества тепла, передаваемого ог таза к стенке сосуда путем излучения [c.338]

На графиках фиг. 5 и 6 показаны результаты проведенных расчетов. Расчет теплообмена по точной фюрмуле (5) для неокисленной и окисленной стали (кривые 1 а, б, в)У дает наболее высокие значения результирующего потока излучения, чем расчет по формуле (6) при значении = ех, т. е. для серой стенки (кривая 2). Это расхождение для чистой поверхности стали при больших и достигает —50 % для окисленной стали — 20о/о. [c.102]

Сложный внешний теплообмен в печах рассмотрим как процесс, происходящий в замкнутой системе трех тел нагреваемого материала, печных стенок и ограниченного их эффективными (открытыми, участвующими в теплообмене) поверхностями и объема излучающих и поглощающих излучение газов (об ограничении газового объема при пезамкнутости см. ниже). Плотности результирующих потоков теплообмена на поверхностях тгагреваемого материала и стенок выражаююя следующим образом [c.29]

Сальдо-потоки излучения. Из общей величины плотности потока тепла, получаемого нагреваемым материалом, которая определяется формулой (1.38), выделим результирующий или сальдо-поток лучистого теплообмена ( .л. Его величину определяют по методу, разработанному Г. Л. Поляком и Д. В. Будриным, в который Б. Ф. Зобниным введен учет различия между излуча-тельной (Вг) и поглощательной (аг) способностями газовой среды (аг1 — по отношению к излучению нагреваемого материала и Ог — по отношению к излучению стенок). Для сокраш,сння последуюш,их записей величины относительной отражательной способности поверхностей (8 —I) и (е —I) обозначены соответственно и А сг. Остальные обозначения такие же, как и в форл у-лс (1.38). [c.40]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...