Частицы вероятность отрыва

Таким образом, для определения коэффициента удаления необходимо знать вероятность отрыва и удаления частиц. Вероятность отрыва в свою очередь определяется средней силой адгезии и силой отрыва [23]. [c.28]

Из данных рис. X, 7 видно, что вероятность отрыва частиц падает с увеличением расстояния от кромки пластины. Так, вероятность отрыва, равная 0,5, т. е. Ро = 0,5, при удалении лессовых частиц диаметром 105 мкм от стальной поверхности при скорости воздушного потока 12,1 17,7 22,4 м/с реализуется на расстояниях, равных 10, 13 и 28 см соответственно. С увеличением размеров частиц вероятность отрыва, равная 0,5, наблюдается при все больших значениях. г. Так, вероятность отрыва Ро = 0,5 для лессовых частиц диаметром 105, 120 и 140 мкм при скорости воздушного потока 12,1 м/с реализуется на расстояниях от края пластины, равных 10, 20 и 35 см соответственно. [c.324]

С учетом распределения частиц по силам адгезии (см. рис. 1,2) вероятность отрыва равна 1- При удалении частиц под [c.27]

Вероятность отрыва в случае нормально-логарифмического распределения частиц по размерам равна [c.28]

Полученные значения do позволяют по формуле (1,34) найти вероятность отрыва прилипших частиц, если известны параметры распределения этих частиц по силам адгезии. [c.29]

Определив do, найдем вероятность отрыва от стальных поверхностей, обработанных по 5-му классу чистоты, сферических частиц и частиц неправильной формы (сила отрыва равна 2 g, а среднее квадратическое отклонение равно а = 0,35) [c.29]

Медианный диаметр частиц, мкм. . 50 100 200 250 Вероятность отрыва для частиц [c.29]

Зная вероятность отрыва и удаления частиц, можно по формуле (1,33) определить коэффициент удаления. Так, при отрыве частиц под действием воздушного потока, когда вероятность удаления равна единице, получены следующие расчетные значения коэффициента удаления частиц сферической и неправильной формы со стальных поверхностей, обработанных по 5-му классу чистоты [c.29]

Сопоставление этих экспериментальных данных с расчетами, полученными на основании данных по вероятности отрыва и удаления частиц, свидетельствует о том, что расхождения между расчетом и экспериментом не превышают 30%- Это дает основание утверждать, что, используя вероятностный метод, можно определить коэффициент удаления. [c.29]

Формула (X,45) позволяет определить лобовую силу воздушного потока при обтекании им запыленной стальной поверхности, обработанной по 4-му классу чистоты, не делая никаких предположений о распределении скорости в пограничном слое. Зная лобовое давление и распределение прилипших частиц по силам адгезии, можно определить вероятность отрыва этих частиц и коэффициент удаления Kn- [c.317]

Вместо числа адгезии отрыв частиц воздушным потоком можно количественно характеризовать вероятностью отрыва. Если вероятность удаления частиц равна единице, т. е. Ру = 1, то из уравнения (1,4) с учетом соотношения между коэффициентом удаления и числом адгезии (Км = l/yj ) получим связь вероятности отрыва с числом адгезии в виде Ро = I — f- Когда число адгезии равно нулю, то Ро = 1, и, наоборот, когда число адгезии равно единице, вероятность отрыва равна нулю, т. е. Ро = 0. [c.323]

Вероятность отрыва частиц воздушным потоком Ро зависит от положения точки относительно края пластины 277]. Для проверки [c.323]

Данные рис. X, 7 позволяют найти зависимость Ро = /(ж), где X — расстояние от края пластины, соответствующее вероятности отрыва 0,5. С ростом размеров лессовых частиц, как и следовало ожидать, значения х также возрастают. В полулогарифмических координатах зависимость x = f(d) близка к линейной. [c.324]

Рис. X, 8. Зависимость вероятности отрыва от скорости воздушного потока при отрыве лессовых частиц в случае различных углов наклона стальной поверхности (обработанной по 4-му классу чистоты) к оси потока для частиц диаметром 60—70 1, 2, 3, 4), 120—150 мкм (Г, 2, 3, 4 ) при углах наклона

Из рис. X, 8 видно, что вероятность отрыва лессовых частиц от стальной поверхности, обработанной по 4-му классу чистоты, зависит от угла наклона поверхности и размеров прилипших частиц. Для частиц диаметром 60—70 мкм с увеличением угла наклона до 60° вероятность отрыва частиц снижается при одной и той же скорости воздушного потока. Так, при скорости потока 16 м/с вероятность отрыва равна 0,60 0,35 0,25 и 0,22 соответственно при углах наклона пластинки 0 20 40 и 60°. Вероятность отрыва частиц диаметром 120—125 мкм при фиксированной скорости потока сначала снижается при увеличении угла наклона поверхности до 40° (прямые Г, 2 и 3 ), а затем при угле наклона 60° снова повышается (прямая 4 ). Так, при углах наклона пластинки 0 20 40 и 60° у скорости воздушного потока 10 м/с вероятность отрыва прилипших частиц равна 0,97 0,50 0,32 и 0,83. [c.325]

Изменение вероятности отрыва прилипших частиц объясняется связью структуры и толщины пограничного слоя с углом встречи потока с запыленной поверхностью. Эта связь была рассмотрена ранее (см. с. 317). [c.325]

Итак, вероятность отрыва частиц газовым (воздушным) потоком определяется скоростью этого потока и зависит от [c.325]

Условия и вероятность отрыва прилипших частиц. Лобовая сила не является единственной причиной отрыва и удаления прилипших частиц. Оторванные частицы продолжают некоторое движение по поверхности. Движущиеся частицы могут ударяться о прилипшие частицы и обусловливать их отрыв [290]. При отрыве стеклянных шарообразных частиц с алюминиевых поверхностей под воздействием турбулентного потока со скоростью 2—10 м/с расстояние, которое проходят частицы диаметром 15—30 мкм, колеблется от 2,5 до 40 см. С увеличением размеров частиц увеличиваются продолжительность их движения и расстояние, которое они проходят по запыленной поверхности. [c.332]

Отрыв прилипших частиц воздушным потоком сопровождается их удалением от запыленной поверхности, что предотвращает возможность вторичной адгезии. В общем случае процесс обеспыливания поверхности определяется как вероятность отрыва частиц Ро и вероятность их удаления от поверхности Ру (см. с. 27). [c.332]

Параметры распределения прилипших частиц, которые представлены в табл. X, 1, дают возможность определить вероятность отрыва частиц различного размера. Значения этой вероятности могут быть рассчитаны но формуле (1,36). Кроме того, вероятность отрыва может быть найдена экспериментальным путем. [c.332]

Соотношение между вероятностью отрыва, полученной экспериментально при отрыве стеклянных сферических частиц в процессе обтекания воздушным потоком стальных поверхностей и рассчитанной по формуле (1, 36), дано в работе [277]. [c.333]

Ниже приведены расчетные и экспериментальные данные вероятности отрыва сферических стеклянных частиц воздушным потоком [c.333]

Вероятность отрыва частиц расчет [277]. ..... [c.333]

Из Приведенных данных следует, что значения вероятности отрыва сферических стеклянных частиц, полученные расчетным и экспериментальным путями, в большинстве случаев неплохо согласуются между собой — с точностью 10—15% при скорости потока 5,6 и 11,2 м/с и с меньшей точностью при скорости потока 8,4 м/с. Это обстоятельство подтверждает, что отрыв прилипших частиц мол<но оценивать при помощи вероятности. Задаваясь определенным значением вероятности, можно найти скорость отрыва прилипших частиц. [c.333]

Вероятность отрыва прилипших частиц воздушным потоком резко снижается с ростом сил адгезии. Этот рост особенно значителен на замасленных поверхностях (см. 38). Если на прилипшие частицы действует сила отрыва воздушного потока, эквивалентная 2 , то вероятность отрыва частиц различного размера изменяется следуюш,им образом (среднее квадратичное отклонение равно 0,35) [c.333]

Вероятность отрыва частиц с поверхностей окрашенных эмалью. . -замасленных....... [c.333]

Вероятность удаления частиц растет с увеличением размеров частиц. Вероятность удаления частиц неправильной формы меньше, чем эквивалентных им частиц, имеющих сферическую форму. Зная вероятность удаления частиц Ру, по формуле (I, 33) можно определить коэффициент удаления частиц. При условии, что вероятность отрыва частиц равна единице, значения коэффициента удаления Kn при движении пленки воды по вертикальной поверхности равны [c.343]

Как И следовало ожидать, в случае, когда вероятность отрыва частиц равна единице, коэффициент удаления частиц неправильной формы меньше, чем эквивалентных им сферических частиц. [c.343]

Отрыв и удаление частиц с ровных поверхностей является вероятностным процессом (см. 3), а в условиях русловых процессов вероятность отрыва частиц определяется неодинаковым возвышением частиц относительно поверхности дна, различием в положении частиц, а также формой и размерами частиц. С учетом положения частиц на дне получено следующее выражение для определения лобовой силы, обусловливающей отрыв частиц [351, с. 292] [c.413]

Еще менее вероятен абразивный износ твердых сплавов, твердость которых превосходит твердость цементита, входящего в сталь и чугун. Роль карбидов, по мнению автора, заключается не в абразивном воздействии, а главным образом в увеличении твердости обрабатываемого материала. Чем больше твердость обрабатываемого материала, тем больше напряжения в точках схватывания и тем вероятность отрыва частиц инструментального материала возрастает. Именно этим объясняется увеличение износа инструмента с увеличением процентного содержания углерода в стали и карбидов в чугуне. Бесспорно, абразивное действие имеет место и будет являться решающим в износе, когда карбидные включения имеют большие размеры, расположены в виде сетки [187] и т. д. Но приписывать преимущественную роль абразивному действию в процессе износа инструмента во всех случаях ошибочно. [c.170]

С повышением температуры твердость алмаза понижается, однако в меньшей степени, чем у других инструментальных материалов. Об этом свидетельствует то, что алмазным индентором можно пользоваться для определения твердости твердых сплавов при высоких температурах [194], [136]. Ввиду высокой твердости алмаза вероятность отрыва его частиц мала и адгезионный износ ничтожен по сравнению с другими инструментальными материалами. Алмаз не будет [c.297]

При движении частицы с подбрасыванием вероятность просеивания существенно уменьшается вследствие уменьшения времени контакта с ситом. Это происходит не только от увеличения нормальной составляющей ускорения сита и нарушения условия безотрывного движения, но и вследствие отражения частицы вверх при ударе о кромку отверстия. Последнее наблюдается при движении тонкого слоя. Увеличение толщины сыпучего тела до некоторого оптимального значения Н увеличивает вероятность просеивания, так как верхние слои, не испытывая непосредственно ударов, препятствуют отрыву от сита частиц нижнего слоя. При Я > Я подбрасывания по этой причине не происходит, но избыточное давление верхних слоев увеличивает трение между частицами нижнего слоя, что затрудняет просеивание последних. Удельная производительность сита по проходу q, кг/(м -с), пропорциональна числу частиц, прошедших над отверстиями сита за 1 с и вероятности их просеивания [c.349]

Адгезионный износ. Контактные поверхности стружки и передней грани резца не являются идеально гладкими, поэтому соприкосновение между ними происходит лишь по выступающим участкам. Это вызывает огромные удельные нагрузки, разрушающие защитные окисные пленки, в результате чего происходит холодное сваривание металла стружки и инструмента в местах истинного контакта. Это сваривание более вероятно при относительно высокой температуре, способствующей местной пластической деформации и разрушению защитной пленки. При непрерывном движении стружки по резцу в местах контакта возникают напряжения среза и в результате на передней поверхности инструмента вырываются мельчайшие частицы металла. Возможность отрыва мягким обрабатываемым материалом частиц более твердого инструмента объясняют неоднородностью инструментального материала, имеющего на своей поверхности размягченные микроучастки [41 ], и изменением соотношения твердостей обрабатываемого и инструментального материалов в процессе резания при различных температурах резания. [c.146]

Причины разброса сил адгезии микрочастиц в настоящее время окончательно не выяснены. Вероятно, этот разброс можно было бы объяснить различием в размерах частиц. Однако и при уменьшении интервала размеров частиц во фракции этот разброс не исключается. Кроме того, прямые измерения диаметров частиц исходных и конечных фракций показывают, что при одном и том же ускорении отрываются не все частицы какого-либо определенного диаметра. [c.100]

Тепловое движение дополнительно играет роль корректировщика, исправляющего ошибки постройки. На фронте роста-ймеет место динамический процесс обмена частицами между кристаллом и жидкостью. В этом процессе участвуют два-встречных потока частиц. Один поток состоит из частиц, захватываемых кристаллом и адсорбирующихся на его поверхности. Другой поток состоит из частиц, отрывающихся от поверхности кристалла. Вероятность отрыва частиц из положений, соответствующих регулярным минимумам, меньше вероятности отрыва адсорбированных частиц или частиц, попавших в нерегулярные, а потому менее глубокие минимумы. По этой причине тепловое-движение исправляет ошибки структуры, возникающие в процессе роста, вследствие массовой и хаотической подачи стройматериала. Корректирующая роль теплового движения возрастает, а следовательно, возрастает совершенство и качество получающейся структуры, если процесс кристаллизации идет достаточно медленно. Поэтому неудивительно, что выращивание синтетических кристаллов ценных веществ (кварц, сегнетова соль и др.) продолжается неделями и месяцами. Эти промежутки времени ничтожно малы по сравнению с геологическими временами, в течение которых происходил рост природных кристаллов кварца и др. В проблемной лаборатории кафедры физики. кристаллов физического факультета МГУ Л. Н. Рашкови-чу удалось разработать скоростной метод выращивания кристаллов, обладающих достаточно совершенным строением. [c.69]

Итак, эффективность удаления прилипших частиц с различных поверхностей помимо числа адгезии можно характеризовать коэффициентом удаления, который является функцией вероятности отрыва и удаления прилипших частиц. Если известна зависимость средней силы адгезии от размеров частиц, т. е. F p = f d), и задана сила отрыва FoTx, f d), то по рассмотренной выше методике можно определить вероятность отрыва частиц в диапазоне размеров от d m,, до макс [c.29]

Медианная сила адгезии для частиц различного размера. Медианная сила адгезии дает возможность проводить оценку адгезионного взаимодействия, не прибегая к числу адгезии. Медианная сила соответствует той силе адгезии, при которой вероятность отрыва прилипщих частиц составляет 50%. В случае нормально-логарифмического распределения частиц по силам адгезии медианной силе соответствует число адгезии, равное 50%. [c.138]

Рис. X, 7. Зависимость вероятности отрыва от расстояния х на стальной поверхности для лессовых частиц диаметром 100—ПОмкм , Г, 1"), 120—125 мкм 2, 2, 2"), 140—145 мкм 3, 3, 3") при скоростях воздушного потока

Из приведенных данных следует, что при одной и той же силе отрыва вероятность отрыва частиц с замасленных поверхностей меньше, чем с окрашенных незамасленных поверхностей. С умень-шениет4 размеров частиц различие между вероятностью отрыва частиц с замасленных и незамасленных поверхностей увеличивается. [c.333]

Расстояние отрыва частицы от ядра зависит от скорости ее теплового двил<ения, иными словами, от средней температуры вещества. Частиц в веществе — даже в самом разреженном газе —огромное множество (см. рис. 4). При этом, одни частицы движутся с малыми скоростями, другие — с большими в соответствии с тем или иным распределением скоростей е веществе. Распределение скоростей в веществе меняется в зависимости от средней температуры его (рис. 5 и 6). Поэтому уровень разрывной скорости хможет занимать на кривых распределения различные положения на крлвой распределения, отвечающей более низкой температуре вещест ва, уровень разрыва больший ее вероятной скорости отметит более низкое число частиц, а на кривой распределения, отвечающей более высокой температуре вещества, уровень разрыва отметит более высокое число частиц. Это значит, что область структурных превращений отвечает некоторому интервалу средних температур вещества и некоторому интервалу времени нагревания вещества (рис. 6). [c.53]

Фрактографический анализ волокнистых изломов ударных образцов стали 15Х2МФА-А на участках нормального отрыва до и после 1000 ч выдержки при 550 "С в водороде при давлении 50 МПа указывает на существенное изменение топографии излома. В вязких изломах под действием водорода при повышенных температурах происходит существенное (на 20%) увеличение среднего размера вязких микротрещин - ямок. Увеличение размера ямок в образцах из стали, выдержанной в водороде, обусловлено, вероятно, увеличением количества крупных частиц второй фазы, участвующих в инициировании пор при наводороживании. [c.177]

При рассмотрении контактных явлений обычно допускается, что осаждающиеся частицы до момента контакта не были в соприкосновении друг с другом и с подложкой, что равноценно исключению трибоэффекта (о роли последнего см. 35). Кроме того, не учитывается возможность возникновения разряда между частицей и поверхностью при отрыве частицы. Такой разряд наблюдается и при отрыве пленок, он зависит от скорости их отрыва и существенно влияет на величину работы адгезии . Влияние разряда в процессе отрыва частиц пока еще не изуче-но, можно лишь предположить, что с уменьшением размеров частиц снижается вероятность возникновения разряда между частицей и поверхностью . [c.67]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...