Слитки алюминиевые

Диффузионный отжиг слитков алюминиевых сплавов проводят при 420 - 520 °С с выдержкой 20 - 30 ч для устранения ликвации. [c.157]

Слитки алюминиевые для проволоки (ГОСТ 4004-64), Размеры и асса слитков соответствует указанным в табл. 8.84. [c.363]

Соответствие состава и условий получения слитков алюминиевых сплавов сформулированным выше требованиям, является решением лишь части проблемы. Чтобы получить УМЗ строение, необходима специальная обработка. Для [c.168]

На современных заводах обработки цветных металлов и сплавов при горячей прокатке меди, медных и медноникелевых сплавов применяют плоские слитки толщиной 120—240 мм, шириной 500— 900 мм, длиной 900—1500 мм и массой 1000—2000 кг, а при холодной прокатке — толщиной 50—85 мм, шириной 500—900 мм, длиной 1000—3000 мм и массой до 1200 кг. Слитки алюминиевых сплавов, получаемые полунепрерывной разливкой, имеют толщину 200—300 мм, ширину 900—1500 мм, длину 2500—6000 мм и массу до 5000 кг. Титановые слитки имеют толщину 100—150 мм, ширину 300—600 мм, длину 800—1000 мм и массу около 200 кг. [c.359]

Для обеспечения хорошего качества поверхности листов и лент слитки алюминиевых сплавов фрезеруют. Затем на слиток накладывают плакирующий слой из чистого алюминия для защиты от газовой коррозии при нагреве. [c.292]

Рафинированный алюминий разливают в небольшие слитки (алюминиевые чушки) и направляют на дальнейшую переработку. [c.77]

Слитки алюминиевые для проволоки (ГОСТ 4004-64) [c.384]

Шины изготовляют из алюминия марок А6 и А5 и алюминиевых слитков по ГОСТ 4004-64 Слитки алюминиевые для проволоки . [c.386]

Пережог из-за межкри-сталлитного окисления не опасен, потому что, во-первых, на поверхности слитка алюминиевого сплава имеется плотная окисная пленка и, во-вторых, возможное межзеренное окисление в тонком поверхностном слое на свойствах слитка не скажется (в отличие от листов, проволоки и других изделий тонкого сечения). [c.34]

Слитки алюминиевые для проволоки. Технические условия. [c.816]

Фиг. 30. Транскристаллизация слитка алюминиевой бронзы.

Параметры процесса литья с УЗО слитков алюминиевых сплавов [c.472]

Высокие технико-экономические показатели при литье слитков алюминиевых сплавов в ЭМК достигнуты, преж- де всего, благодаря ликвидации механической обработки слитков при производстве большинства видов полуфабрикатов и сплавов. Существенным является также повышение тех ноле г и-ческих свойств металла в процессе деформации слитка. [c.622]

На фотографиях, приведенных на рис. 1, представлена макроструктура слитков алюминиевого сплава. Контрольный слиток (не обработанный ультразвуком) имеет крупные столбчатые кристаллы, доходящие до самого центра слитка. На фотографии обработанного слитка видно очень мелкое равноосное зерно. Иногда в металлах наблюдаются локальные, весьма сильные измельчения зерна, которые нельзя объяснить только особенностями распределения колебательного поля в расплаве. Для ряда объектов изменение макроструктуры является более существенным, чем изменение микроструктуры. [c.431]

Подобные печи применяются при полунепрерывном литье слитков алюминиевых сплавов. Схема литья слитков полунепрерывным методом показана На рис. 87. [c.179]

Все больше совершенствуется бесслитковая прокатка — получение проката непосредственно из жидкого металла, минуя операции отливки слитков и их горячей прокатки, а также ряд вспомогательных операций, В этом случае расплавленный в плавильной печи металл заливают в миксер, откуда он по наклонному закрытому желобу поступает в охлаждаемую коробку — кристаллизатор, — установленную перед валками прокатной клети. Кристаллизатор обеспечивает непрерывное, равномерное поступление металла в валки, где он обжимается и выходит в виде заданного профиля. Таким способом получают алюминиевую ленту толщиной 8— 12 мм. [c.68]

Последнее относится и ко всем алюминиевым сплавам, Например, предварительно деформированные прутки из сплавов АК5 и АК6 можно подвергать ковке, тогда как слитки этих сплавов при ковке [c.77]

Холодная прокатка ленты из алюминиевых сплавов АМц, Д1, Д16 производится из горячекатаных листов толщиной около 6 мм. Ленту толщиной до 0,5—0,6 мм катают без промежуточного умягчающего отжига. Заготовками для холодной прокатки лент из меди и латуни Л62 служат свернутые в рулоны полосы толщиной 5—6 мм, полученные горячей прокаткой из слитков. Отожженные и протравленные рулоны прокатываются на специальных станах до толщины 0,01—0,2 мм в течение четырех-пяти операций холодной прокатки, чередующихся умягчающими отжигами и травлением для удаления окалины. [c.64]

Подобные данные (рис, 18, кривая /) получены и другими исследователями [60] для слитков диаметром 20 и высотой ПО мм из алюминиевого сплава АЛ4, которые затвердевали непосредственно в тигле печи. Помимо сокращения интервала затвердевания и увеличения интенсивности охлаждения отливки, отмечено повышение температуры эвтектического превращения с ростом давления. [c.50]

Н. Н. Белоусов и А. А. Додонов [6] изучали усадочные процессы в слитках диаметром 20, 40, 60 и 80 мм и высотой 230 мм из алюминиевых сплавов АЛ2 (кристаллизуется при постоянной температуре), АЛ8 (кристаллизуется в широком интервале температур) и АЛ9 (кристаллизуется частично при переменной, а частично при постоянной температуре). Слитки из указанных сплавов затвердевали в условиях вакуума и под всесторонним газовым давлением (0,3—10 МН/м ). [c.58]

Подобные данные получены и другими исследователями [11, 45], изучавшими затвердевание слитков из алюминиевых сплавов АЛ7 и А — 4,5% Си [11, 45] [c.90]

В момент приложения давления твердая корка имеет небольшую толщину при изготовлении слитков диаметром 120 мм из алюминиевых сплавов она составляет 3— 4 мм, если Тд=Зч-4 с при изготовлении слитков из латуни (Z) = 60-4-80 мм) она достигает б мм. Поэтому на ее деформацию затрачивается незначительное усилие, и затвердевание всей массы расплава происходит под давлением, По мере затвердевания слитка или отливки толщина твердой корки увеличивается и на ее деформацию затрачивается все большая часть усилия пресса. В связи с этим каждый последующий слой жидкого металла будет затвердевать под все меньшим давлением. Если давление пресса недостаточно, то твердая корка в определенный момент (аы = Р) не сможет деформироваться, в результате чего незатвердевшая часть расплава будет затвердевать без давления. В заготовке могут образоваться усадочные поры, а иногда и внутренние трещины. [c.94]

Н. Н. Белоусов [3] исследовал формирование слитков из алюминиевых сплавов с применением радиоактивных изотопов. Для этого предварительно приготовляли лигатуры, состоящие из исследуемого сплава и радиоактивного изотопа. Вначале в матрицу заливали обычный сплав, а перед опусканием пуансона в верхнюю часть матрицы заливали сплав с радиоактивным изотопом. Изучение авторадиограмм, снятых с центральных продольных сечений слитков (Z) = 125 мм, Я//)=2), показало, что при кристаллизации слитков под атмосферным давлением радиоактивный изотоп распространялся на меньшую глубину, чем при кристаллизации под поршневым давлением. Однако под действием поршневого давления изотопы не проникают в нижнюю часть слитка. Это свидетельствует о том, что влияние давления, приложенного в процессе затвердевания сплава, распространяется в основном на верхнюю часть слитка. [c.99]

В слитках алюминиевых сплавов ликвация особенно нежелательна. В результате ликвации оси дендритов содержат меньше легирующих элементов, чем межосные пространства и границы зерен, поэтому при охлаждении слитков вторичные кристаллы выделяются главным образом между осями дендритов и по границам зерен, часто в очень неблагоприятной форме (по границам зерен в виде сплошных хрупких оболочек). [c.157]

Отжиг применяется для крупных стальных отливок, слитков легированных сталей, а также слитков многих алюминиевых сплавов. В результате отжига выравнивается химическая неоднородность и уменьшается ликвация. Отжиг проводится при высоких температурах с длительной вьщержкой. Для остальных слигков температура отжига составляет 1100. .. 1300 °С с выдержкой 20. .. 50 ч. Отжиг слитков алюминиевых сплавов проводят при 420. .. 520 °С в течение 20 - 30 ч. [c.627]

Особенности формирования структуры при затвердевании слитков алюминиевых сплавов, содержащих переходные металлы, и при их последующей обработке, иллюстрируют данные, полученные при исследовании сплава А1—1,58 % Mg с 0,3 % Zr и без диркоиия. [c.163]

Слитки алюминиевых сплавов обычно подвергают отжигу для повышения технологической пластичности и улучшения качества горячедеформированных полуфабрикатов. Об особенностях изменения структурного состояния сплавов при этом отжиге ценную информацию дают результаты измерения периода кристаллической решетки. Так, у исследованного сплава А1—Mg обнаружено увеличение периода. Это может быть вызвано лишь переходом в раствор неравновесной Р (А1зМд2)-фазы эвтектического происхождения, что подтверждает и мик-роструктурный анализ. [c.165]

Другой путь ускорения гомогенизации — измельчение структуры слитка обработкой давлением. Так, вместо длительного гомогенизационного отжига слитков легированной стали увеличивают продолжительность нагрева деформированной заготовки перед последним переделом. Вместо отжига слитков алюминиевых сплавов иногда гомогенизируют преосованную заготовку для труб и штамповок. При этом приходится несколько уменьшить скорость прессования слитка, но зато значительно ускоряется гомогениза-ционный отжиг. [c.26]

Гетерогенизация структуры слитка может развиваться не только при изотермической выдержке, но и в период охлаждения с температуры отжига. Скорость охлаждения слитков при отжиге обычно не регламоттируют. В производственных условиях садку охлаждают вместе с печью или выгружают из печи и охлаждают на воздухе. С понижением температуры уменьшается растворимость в алюминии основ1ных легирующих элементов (меди, магния и др.). При очень медленном охлаждении слитков выделяются грубые частицы СиАЬ, 5-фазы и других фаз. При нагреве под обработку давлением эти грубые выделения полностью не растворяются, вытягиваются в направлении главной деформации и снижают механические свойства, особенно показатели пластичности, в поперечном направлении. Для устранения этого и других нежелательных последствий гетерогенизации структуры слитки алюминиевых сплавов следует охлаждать с температуры гомогенизационного отжига ускоренно (на воздухе). [c.29]

По мере растворения хрупких фаз пластичность растет и после окончания их растворения перестает изменяться (см. рис. 7). Относительное удлинение и сужение слитков алюминиевых сплавов при темпфатурах горячей деформации возрастает в результате гомогенизации в 1,5—3 раза. [c.30]

Слитки деформируемых магниевых сплавов гомогенизируют при 390—405°С с той же целью, что и слитки алюминиевых сплавов. Часто гомогенизацию совмещают с операцией нагрева слитков перед горячей обработкой давлением, у1в1еличивая время выдержки в печи. [c.32]

Обычно отжиг промышленных слитков алюминиевых сплавов выше неравновесного солидуса вызывает опасеиия из-за возможности пережога. Явление пережога хорошо известно в практике закалки листов из алюминиешых сплавов. Здесь пережог вызывает неисправный брак и проявляется по-разному в виде закалочных трещин и мелмих пузырей на поверхности листа, кроме того, он сильно снижает прочность и пластичность. Причины пережога—частичное оплавление сплава при нагреве под закалку. По оплавленным траницам легко возникают межкристаллит-ные закалочные трещины под действием закалочных напряжений. Оплавленные участки имеют эвтектический состав, и при быстрой кристаллизации во время закалки по границам зерен образуется прослойка из хрупкого интерметаллида, входящего в состав эвтектики. Если пережог и не вызвал образования видимых закалочных трещин, то эти хрупкие межкристаллитные прослойки, снижая пластичность листа, могут стать причиной брака. [c.33]

ГОСТ 17437-81 Слитки алюминиевые цилиндрические. Техни- [c.820]

Кроме того, в последние годы успешно прошла испытания в пресс-формах литья под давлением алюминиевых сплавов коррозионностойкая сталь 2Х9В6, разработанная Московским станкоинструментальным институтом. Опробование этой стали на московском заводе "Изолит показало ее значительные преимущества по стойкости перед сталью ЗХ2В8Ф. Испытание этой стали на разгаро-стойкость путем термоциклирования образцов подтвердило перспективность ее применения. В настоящее время в США и Германии сталь марок Н-13 и 2344 получают улучшенного качества. Эта сталь имеет повышенную вязкость, а также более высокое сопротивление термическому удару за счет повышенной чистоты слитка, идеальной проковки, которая дает плотную однородную структуру. [c.58]

Это подтверждено Н. Н. Белоусовым и А. А. Додоно-вым [7], исследовавшими влияние поршневого давления в пределах 30—500 МН/м на образование усадочных дефектов в слитках (Z) = 130 мм, Н—300 мм) из алюминиевых сплавов АЛ2 и АЛ8. По их данным, для устранения усадочной пористости в осевой зоне слитка из сплава АЛ8 необходимо давление 120 МН/м . При изготовлении слитка из сплава АЛ2 под таким же давлением усадочная пористость в осевой части полностью не устраняется. Только при повышении давления более чем в два раза (до 250 МН/м ) достигается достаточная плотность по всему сечению слитка. [c.96]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...