Отсек турбины, внутренний

Действительная энтальпия пара первого отбора йю, соответствующая необратимому процессу 1—/о, находится по формуле (10.48), в которой учитывается зависимость внутреннего относительного КПД отсека турбины от влажности пара. Далее, определив температуру пара второго отбора [c.280]

Моделирование тепловой схемы турбоустановки АЭС со сложной внутренней структурой в случае оптимизации не только параметров рабочего тела и оборудования, но и структуры соответствующей части АЭС — более сложная задача. Применение существующих методов расчета тепловой схемы на ЭЦВМ [59—61] малоэффективно в данном случае, так как они не предусматривают возможности оптимизации структуры схемы. Для решения этой задачи представляется возможным использовать метод синтеза тепловых схем по некоторым определяющим параметрам. Сущность метода в том, что тепловая схема установки разбивается на несколько звеньев, каждое из которых содержит отсек турбины, заключенный между точками частичного или полного отбора пара на какие-либо элементы тепловой схемы, и элементы, подключенные за отсеком. На рис. 4.1 приведена одна из возможных тепловых схем турбоустановки АЭС, разделенная на звенья. Приведенная схема обычна для АЭС с водоохлаждаемым реактором и турбиной, работающей на насыщенном паре. В схеме [c.80]

Известно, что внутренний относительный к. п. д. можно определить по значениям давлений и температур пара до и после соответствующего отсека турбины. Однако такой метод исследования применим лишь для области перегретого пара. Исследования, проведенные на турбине ВК-100-2, состоящей из двух цилиндров и рассчитанной на исходное давление пара 8,8 МПа и температуру 500°С, показали, что начало заноса отложениями сопровождается более интенсивным снижением внутренних к. п. д. цилиндра высокого давления и турбины в целом по мере роста заноса степень снижения к. п. д. уменьшается (рис. 5-2). [c.105]

Знание значения коэффициентов ценности теплоты позволяет любое изменение расхода теплоты в каком-либо элементе тепловой схемы, покрываемое отбором пара из турбины, пересчитать на теплоту свежего пара и таким образом непосредственно найти изменение экономичности установки при изменении тепловой схемы или нарушении эксплуатационного режима. Изменение расходов пара в проточной части турбины в результате небольшой вариации теплового баланса неизбежно вызывает изменения давлений в точках отборов и возможное изменение внутренних относительных КПД (г оО отсеков турбины. Специальные расчеты показали, что эти вторичные влияния обычно невелики и их при необходимости удобно оценить отдельно в виде поправки к результату расчета или учесть в самих значениях как это далее будет показано. [c.8]

Относительный внутренний к. п. д. группы ступеней (отсека) турбины, с неизменным пропуском пара [c.591]

Ряс. 4.5. Зависимости внутреннего относительного КПД отсеков турбины от объемного пропуска пара при различных отношениях давлений пара перед и после частей высокого (а) и среднего (б) давлений и числах выхлопов ЧНД (в) турбины (/ — четыре или восемь выхлопов // три или шесть выхлопов) без учета влажности пара [c.37]

Уточненный расчет. Зная расход пара на турбину До=255 кг/с, проводим расчет системы регенеративного подогрева питательной воды одновременно с построением в к, 5-диаграмме процесса расширения пара в турбине. Значения внутреннего относительного КПД каждого отсека турбины приняты по заводским расчетам. В дальнейшем используем заводские данные для расчетного режима (с индексом 0). [c.160]

По уточненным расходам пара на регенеративные подогреватели проверяем внутреннюю мощность турбины, для чего составляем таблицу расчета внутренних мощностей по отсекам турбины (табл. 11,6). В результате расчета имеем М = 228,245 МВт, [c.163]

После определения расходов пара в отсеках турбины 4 рассчитывается ее внутренняя мощность [c.359]

Принципиальная тепловая схема ТЭС является также и расчетной. На расчетной схеме удобно наносить все необходимые исходные данные параметры пара и конденсата, внутренние относительные к. п. д. отсеков турбины, величины протечек пара через уплотнения. [c.89]

Задавшись относительными внутренними КПД отсеков турбины, изображают процесс расширения пара в А, 5-диаграмме (рис. 1.25) и отмечают точки регенеративных отборов. Далее составляют тепловые балансы подогревателей, из которых находят относительные количества отбираемого пара, и подсчитывают работу, производимую 1 кг пара, подводимого к турбине. [c.28]

Выигрыш от регенерации можно выразить также приращением мощности установки по сравнению с циклом без регенерации при одинаковой затрате теплоты Qa в свежем паре и промежуточном перегреве, если таковой имеется. Обычно не учитывается влияние различных потоков пара в отсеках проточной части сравниваемых установок на их внутренние КПД (имеются в виду разные турбины работающая по циклу Ренкина, т. е. без отборов на регенеративный подогрев, и турбина с отборами, при этом =Т1о ). Тем не менее анализ выигрыша позволяет не только произвести качественную оценку влияния особенностей реальной регенеративной схемы, но и получить некоторые количественные соотношения для учета этих влияний. [c.94]

Если приводная турбина снабжается паром из ЦСД после промежуточного перегрева, то использование ее выхлопного пара на регенерацию или для теплового потребителя в принципе не рационально, так как внутренний относительный КПД ее ниже, чем КПД параллельного отсека главной турбины, и выхлопной пар из приводной турбины имеет более высокую температуру и энтальпию, чем в соответствующей точке главной турбины при одинаковых или близких давлениях. [c.142]

Если повышать давление на выходе из регенеративного отсека, доводя его от Рт до рх, то значение е т будет монотонно возрастать до бх. Если же, на- А оборот, снижать давление на выходе из регенеративного отсека, то положительный эффект от использования этого пара будет снижаться. Дело в том, что внутренний относительный КПД регенеративного отсека будет ниже, чем в параллельном ему участке главной турбины (ЧСД) следовательно, уменьшается разность энтальпий [c.183]

Обратим внимание на то, что значение pi зависит от т]о1 холодного отсека, точнее, от соотношения внутренних относительных КПД отсека и параллельного ему участка главной турбины. В рассмотренном примере было при нято для холодного отсека г)о =0,84, а для участка главной турбины 0,87, малая разница значений T]oi при-вела к низкому значению pi. [c.186]

После предварительного расчета ведется детальный расчет каждой ступени турбины, исходя из установленных в предварительном расчете расходов пара и давлений по ступеням. При этом устанавливаются все потери, к. п. д. и внутренние мощности отдельных ступеней, уточняются состояния пара в отборах, к. п. д. отсеков и турбины в целом. [c.597]

Порядок расчета следующий сначала определяют давления отопительных отборов, расходы пара в сетевые подогреватели, расход пара на выходе из ЧВД и расход свежего пара на турбину Dq по имеющимся характеристикам ЧВД. По характеристике ЧВД типа А /ЧВД /( о. Ра) находят и внутреннюю мощность ЧВД. Далее определяют внутреннюю мощность ЧСД, промежуточного отсека и ЦНД. Суммируя мощности отсеков, находим мощность турбины. [c.159]

Следовательно, энтальпия пара в регенеративном отборе главной турбины при адиабатном расширении без потерь до того же давления = р р будет равна = р. Однако расширение пара в главной турбине проходит е другими потерями и характеризуется относительным внутренним к. п. д. этого отсека главной турбины т]о г, а также имеет электромеханические потери в главной турбине и в генераторе. [c.261]

Внутренняя мощность турбины с отборами пара выражается как сумма мощностей отдельных отсеков проточной части, каждый из которых имеет свой расход пара, свой теплоперепад и свой относительный внутренний КПД. [c.51]

Рекомендуемые расчетные значения внутреннего относительного к. п. д. турбины блока по отсекам, % [c.483]

Вследствие трудностей определения среднего состояния пара после регулирующих клапанов при сопловом регулировании внутренний относительный к. п. д. первого отсека (группы ступеней до камеры первого отбора, в которой измеряются параметры пара), как и всей турбины, часто оценивают, включая потери дросселирования в клапанах [c.26]

После проведенной грубой оценки расходов пара приступаем к построению процесса в h, i-диаграмме с обоснованным выбором внутренних относительных КПД отсеков проточной части турбины. Вначале для построения процессов оцениваем давление перед первой ступенью турбины Pq, определив потери давления в стопорных и регулирующих клапанах по формуле (5.8) [c.157]

Особая точка функции 55, 56 Отбор регенеративньи условный 564 Отборы пара на регейергцию типовых турбин 385 — 381) см. также Турбина паровая Отсек турбины, внутренний к. п. д. 341 —- — переменный режим 358 Охладитель нродувки испарителя 505 Охлаждающая вода, номинальная температура 336 Охлаждение норншсвых компрессоров 317 Ошибка средняя квадратичная 72, 73 [c.738]

Кроме того, проведены расчетные исследования по применению метода скользящего начального давления пара для регулирования нагрузки паровой турбины изменением давления пара на входе в турбину при пропуске пара через группу полностью открытых регулирующих клапанов. Расчеты проводились в ЦНИИКА на ЭВМ БЭСМ-4 по исходным данным ЛМЗ для тепловой схемы турбоуста-повки К-300-240 (Л. 31] на различные нагрузки и давления. Особое внимание при подготовке информации было уделено определению зависимости внутреннего к. п. д. головного отсека турбины от нагрузки и начального давления. Результаты расчетов экономичности всей турбоустановки представлены в [Л. 31]. Их анализ показывает, что для каждой фиксированной нагрузки зависимость удельного расхода тепла от давления имеет немонотонный характер. Минимумы обнаружены при давлениях, соответствующих началу открытия второй и третьей групп клапанов, причем на низких нагрузках глобальный минимум соответствует началу открытия второй группы, а на более высоких нагрузках (выше 200 кг/с)—началу открытия третьей группы клапанов. Полученные данные позволяют построить оптимальную по экономичности программу нагружения турбины за счет открытия клапана турбины по группам и повышения нагрузки путем увеличения давления. [c.36]

Цилиндр турбины Отсек Турбины (на процессе pa ujHpeHHH пара) Доля пропуска пара через отсек а - Теплоперепад пара в отсеке кДж/кг Внутренняя работа на I кг свежею пара t.li.i кДж/кг [c.158]

При ориентировочных расчетах к. н. д. отсека турбины можно оценить по графику рис. 7-3, на котором noKariana зависимость внутреннего относительного к. п. д. от объемного пропуска пара M /viVzi,, где М — расход пара через отсек турбины, кг/ч iJi—удельный объем пара перед первой ступенью отсека, м /кг Уз,-, — уделып 1н объем пара на выходе из отсека при изоэн-тропном расширении, м-ч/кг. [c.341]

Значение 11,710 из (2-11) можно подставить в (2-9). Нетрудно показать, что непосредственное нахождение т)( представляет огромные трудности. В самом деле, т] обычно определяется для цикла с изоэнтропическим расширением, площадь которого в Т, -диаграмме дает теоретическую. работу (без учета потерь в проточной части). Для установки с регенеративным водоподогревом так определять т] нельзя, ибо в зависимости от поведения пара в проточных частях отсеков турбины меняется доля отбора пара на регенеративные отборы. Таким образом, отношение внутренней работы к теоретической зависит как от потерь в проточной части, так и от значений а . Весьма трудно найти для всей турбины простую зависимость Li от т через а , где т — теоретическая работа вс ей турбины при изоэнтропическом расширении, подсчитанная для одних значений ал, а г — внутренняя работа турбины с учетом неизоэнтропического расширения пара и изменившихся значений [c.77]

При отключении промежуточного подогревателя, когда верхний подогреватель включен, температура питательной воды не меняется или меняется незначительно. В этом случае ухудшение экономичности происходит за счет понижения термодинамического совершенства цикла, поскольку тепловую нагрузку отключенного подогревателя берет на себя следуюп ий по ходу воды подогреватель, и расход высокопотенциального пара в системе регенерации увеличивается. В свою очередь тепловая перегрузка верхнего подогревателя ведет к увеличению недогрева в нем, что также сказывается на экономических показателях установки. Отключение регенеративных подогревателей, кроме того, вызывает перераспределение тепловых перепадов по отсекам турбины и некоторое ухудшение за счет этого внутреннего относительного к. п. д. турбоагрегата. [c.83]

Напорный патрубок компрессора — последняя часть отсека компрессора, самый длинный патрубок и находится посередине между передней и задней опорами турбины. Патрубок состоит из двух цилиндров, причем один из них служит продолжением корпуса компрессора, а другой — внутренним цилиндром, который охватывает ротор компрессора. Опорные конструкции среднего подшипника находятся во внутреннем цилиндре. Диффузор образуется коническим кольцевым каналом межгу внешним и внутренним цилиндрами напорного патрубка и служит для преобразования части скоростного напора воздуха, выходящего из компрессора, в добавочное давление. [c.47]

Система маслоснабжения ГТУ типа ГТН-16 представлена на рис. 26. Рама, на которой устанавливают газовую турбину 11, нагнетатель и узлы регулирования, является также масляным баком 1. Внутренняя емкость разделена на отсеки грязный горячий 14-, чистый горячий 75 чистый холодный 16. Масло из подшипников сливается в грязный отсек и через фильтр 13 попадает в горячий чистый отсек. Фильтры попеременно вынимают для очистки без остановки агрегата. Из горячего чистого отсека масло инжекторным насосом 3 маслоохладителей подается в центробежный насос 5, затем в воздушный охладитель 7, после чего сливается в чистый холодный боковой отсек. Из чистого отсека главным 6 (или пусковым 4) насосом масло подается в систему смазки и регулирования 10 через блок фильтров тонкой очистки 8. Через фильтры тонкой очистки масло, идущее на инжектор главного насоса, не проходит. Перед подшипниками и узлами регулирования имеются предохранительные сетки 9, а для очисткц масла и уменьшения скорости засорения штатных фильтров используют центрифугу 2. Отбор масла на центрифугу 2 можно осуществлять из грязного отсека или из газоотделителя. Масло сливают из пяти точек маслобака (двух из грязного и трех из чистого отсеков). [c.116]

При этом не учитывается, что вследствие протечек через бандажные уплотнения рабочих лопаток, возможного раскрытия диафрагм и обойм энтальпия пара, поступающего в отборы, будет выше, чем в основном сквозном потоке. Это приводит к тому, что несмотря на фактическое снижение экономичности проточной части на диаграммном КПД это скажется не в полной мере. В свете изложенного, наряду с диаграммным КПД для оценки и-эффективности цилиндров и ее изменений в процесс тепловых испытаний турбин является целесообразным использование относительного внутреннего КПД, учитьшающего использованные и располагаемые теплоперепады всех потоков пара, проходящих через отдельные отсеки и весь цилиндр [16]. [c.18]

Для определения относительных внутренних к. п. д. отсеков и цилиндров турбины необходимо измерить давления и температуры овежего пара в камерах отборов и за цилиндрами (только для перегретого пара). Измеренные давления и температуры пара наносятся на is-диаграмму, строится тепловой процесс и определяется к. п. д. отсеков и цилиндров турбины, работающих в области перегретого пара. [c.103]

Защита металлов от коррозии (В системе масло—вода имеет большое значение не только в нефте-, газодобывающей и нефтеперерабатывающей промышленности. Эмульсии типа в/м или м/в находят самое разнообразное применение в качестве смазочноохлаждающих жидкостей различного назначения в качестве ингибированных тонкопленочных покрытий, наносимых из водо-эмуль-сионной фазы в системах охлаждения некоторых двигателей внутреннего сгорания в гидравлических системах на шахтах, в авиации и на флоте для смазки и защиты от коррозии паровых и газовых турбин в качестве защитных составов для внутренней консервации, в частности для защиты внутренней поверхности отсеков нефтеналивных судов противокоррозионных присадок к котельным и другим сернистым топливам [16, 121—127. [c.144]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...