Соединение легированных теплоустойчивых сталей

Механические свойства металла шва, наплавленного металла и сварного соединения, выполненных электродами для сварки конструкционных сталей, а такл<е предельное содержание серы и фосфора в наплавленном металле (для сталей некоторых марок они приведены в табл. 3.16), а также минимальные механические свойства (при нормальной температуре) металла шва или наплавленного металла электродами для сварки легированных теплоустойчивых сталей и химический состав наплавленного металла установлены ГОСТ 9467—75. [c.335]

Выявление структуры углеродистых и легированных сталей и их сварных соединений. Выявление выделений графита в сварных соединениях углеродистых и молибденовых (0,5 % Мо) сталей. Выявление структуры продуктов распада аустенита — в металле шва и ЗТВ соединений перлитных теплоустойчивых сталей 1-5 мл азотной кислоты, 100 мл этилового (или метилового) спирта. Для сварных соединений состав реактива 4%-ный раствор азотной кислоты в этиловом спирте Травление нанесением ватным тампоном или погружением в течение 1-2 мин для аустенитных сталей — до 3-5 мин (концентрацию раствора можно увеличить). При травлении применяют повторные полировки. При выявлении выделения графита применяют пассивирующую однократную полировку в растворе 30 г азотнокислого натрия, 3 г углекислого натрия, 1000 мл воды [c.216]

Электроды для сварки углеродистых и легированных конструкционных сталей классифицируют по механическим характеристикам металла шва и сварного соединения электроды для сварки легированных теплоустойчивых сталей классифицируют по механическим характеристикам металла шва и сварного соединения и по химическому составу металла шва. Первая группа содержит 15 типов электродов —с Э-34 по Э-145. Здесь буква Э — электрод для электродуговой сварки, а следующая за буквой цифра показывает минимально гарантируемый предел прочности металла шва (в кГ/мм ). К одному типу электрода могут быть отнесены одна или несколько марок электродов. Так, к электроду типа Э-42 относят электроды марок ОММ-5, ЦМ-7 и др. [c.202]

Трещины каустической хрупкости в барабанах котлов высокого давления. Барабаны котлов высокого давления изготовляются цельноковаными или цельносварными из легированных теплоустойчивых сталей типа М, ХМ, ХМФ и др. толщиной 100—120 мм. Котлы работают под давлением пара 100—250 кГ/см при 500—650°С. Барабаны таких котлов работают при 350—450 °С. В этих условиях наиболее слабым местом агрегата являются вальцовочные соединения труб с барабаном. Всякое нарушение этих соединений может вызвать пропуск через них воды и пара, т. е. создает условия для концентрации щелочи в пространстве между трубой и стенкой отверстия (рис. 53). [c.106]

Каждый класс делится на несколько типов электродов. Для электродов каждого типа установлены требования, касающиеся механических свойств и химического состава металла шва или наплавленного металла, а также механических свойств сварных соединений. Типы электродов для сварки углеродистых и легированных конструкционных сталей и электродов для сварки легированных теплоустойчивых сталей регламентированы ГОСТ 9467—60. Электроды для сварки высоколегированных сталей с особыми свойствами и электроды для наплавки поверхностных слоев с особыми свойствами регламентированы ГОСТ 2523—51. [c.59]

Структура комбинированного сварного соединения из легированных теплоустойчивых сталей с углеродистыми характеризуется ХОРОШИМ сплавлением и плавным переходом от металла шва к свариваемой легированной стали. Зона термического влияния колеблется от 3 до 5 мм. Твердость соединения определяется температурой отпуска. Диаграмма изменения твердости в зависимости от температуры отпуска приведена на фиг. 60. [c.157]

Ввиду большого разнообразия применяемых составов покрытий качественные электроды делятся на типы не по составу покрытий, а по назначению электродов и механическим свойствам (прочности и пластичности) металла шва и сварного соединения, получаемых при сварке электродами данного типа . В зависимости от назначения действующими ГОСТ предусматриваются, например электроды для сварки конструкционных сталей электроды для сварки легированных теплоустойчивых сталей [c.75]

На работоспособность при высоких температурах сварных соединений теплоустойчивых сталей основное влияние оказывает легирование основного металла и шва, а также термическая обработка заготовок и изделий после сварки. С повышением уровня легирования основного металла и особенно с переходом к термически упрочняемым (улучшаемым) сталям возрастает, как правило, неоднородность структуры и свойств отдельных участков сварного соединения, а также склонность его к хрупким разрушениям. [c.183]

В комбинированных сварных конструкциях из разнородных сталей высокотемпературных установок находят применение стали разного уровня жаропрочности. По сочетанию свариваемых сталей они могут быть разделены на конструкции из сталей одного структурного класса, но разного легирования (конструкционные с теплоустойчивыми сталями, аустенитные стали разного уровня жаропрочности) и конструкции из сталей разного структурного класса, среди которых наиболее распространены соединения перлитных сталей с аустенитными и мартенситными или ферритными высокохромистыми сталями. Основные типы подобных конструкций, условия их сварки и требования к их работоспособности изложены в монографии автора [29]. [c.251]

Без соответствующего сварочного оборудования также нельзя добиться необходимого качества сварного соединения не следует применять сварочные трансформаторы в качестве источников питания сварочной дуги при сварке легированных сталей, так как при сварке этих сталей следует использовать сварочные генераторы или выпрямители, вырабатывающие постоянный ток. Сварку ряда легированных, в частности, теплоустойчивых сталей следует выполнять с последующей термической обработкой, так как в противном случае могут возникнуть трещины в сварных швах и в зоне термического влияния. [c.114]

Классификация электродов. В основу классификации электродов для сварки углеродистых и легированных конструкционных и теплоустойчивых сталей положены следующие характеристики механические свойства наплавленного металла и сварного соединения, технологические свойства, вид покрытий (ГОСТ 9467—60), а также ряд общих требований для электродов различных типов (ГОСТ 9466—60). [c.355]

При выборе электродов для сварки теплоустойчивых сталей должно быть предусмотрено легирование металла шва элементами, обеспечивающими необходимую жаропрочность, стойкость против коррозии и окалинообразования сварных соединений в паровой среде при высокой температуре. Это достигается нанесением покрытий на сварочные проволоки, имеющие соответствующие легирующие элементы, либо введением легирующих элементов через покрытие. [c.69]

Сварка композитных соединений из теплоустойчивых и углеродистых перлитных сталей. Сварка такого типа конструкций может производится двумя способами путем непосредственной сварки соединяемых элементов или предварительной наплавки на легированную сталь облицовочного слоя из углеродистой стали. Конструкция с указанными вариантами сварки таких композитных соединений представлена на фиг. 58, а, б. Применение облицовочного слоя [c.153]

Сварка сталей одного структурного класса, качественно и количественно отличающихся по легированию. Например, соединение корпусов аппаратов из среднелегированных теплоустойчивых сталей или сталей повышенной прочности с технологическими трубопроводами, работающими в более легких условиях и изготовленных поэтому из менее легированных или даже углеродистых сталей. [c.287]

При нормализации в процессе проведения ВТО элементов паропроводов из теплоустойчивых хромомолибденовых и хромомолибденованадиевых сталей (труб, сварных соединений) в металле происходит радикальное изменение микроструктуры. Так, при нагреве и выдержке при температуре выше критической точки Асз растворяются карбидные фазы в аустените и происходит выравнивание его химического состава, устраняются колонии вакансий, заращиваются поры ползучести (в результате эффекта спекания и миграции границ зерен), реализуется упорядочивание дислокационной субструктуры. При охлаждении с температур нормализации аустенит превращается в структуру легированного феррита и составляющих структур закалки (перлит, сорбит, бейнит). [c.290]

Заслуживают Особого внимания исследования, посвященные разработке режимов ТЦО для малоуглеродистых легированных сталей, применяемых в энергомашиностроении, и в частности в атомном. Для получения строго регламентированного химического состава шва сварку крупногабаритных изделий для атомных электростанций ведут по элек-трошлаковой технологии. Но электрошлаковая сварка (ЭШС) сильно увеличивает, размеры зерен в шве и околошовной зоне, чем снижает пластичность, ударную вязкость и критическую температуру. А именно эти свойства должны быть наилучшими. Поэтому в НПО ЦНИИТмаш разработана соответствующая технология ТЦО сварных соединений из теплоустойчивой стали 10ГН2МФЛ [45].. Впоследствии было установлено положительное влияние ТЦО перед ЭШС на механические свойства сварных соединений из стали ЮГН2МФА [237]. Режим ТЦО состоял из двух нагревов (765 и 965 °С) и охлаждений (500 и 20 °С) на воздухе. Результаты этой работы приведены в табл. 7.10. [c.224]

Исследованиями установлено, что сварка теплоустойчивых сталей больших толщин должна производиться с применением предварительного и сопутствующего подогрева. Для уменьшения величины остаточных напряжений сварное соединение после сварки должно подвергаться отпуску при температуре, не превышающей температуру отпуска стали до сварки. Во избежание значительного укрупнения зерен и падения ударной вязкости по линии сплавления, сварка должна осуществляться на режимах с ограниченными тепловложе-ниями. Для предотвращения развития диффузионных процессов необходимо стремиться максимально приблизить химический состав шва к составу основного металла. Наилучшие результаты по получению заданного (требуемого) химического состава металла шва определены при легировании через сварную проволоку. [c.121]

Сварные конструкции турбомашин работают при высоких температурах и давлениях, подвержены в ряде случаев воздействию вибра-ционнкой нагрузки. Подобные условия работы требуют широкого исполь зования легированных теплоустойчивых и жаропрочных сталей и проведения большого объема исследовательских работ по установлению их свариваемости и оценки работоспособности сварных соединений при высокой температуре в условиях, приближающихся к эксплуатационным. [c.3]

Трещины прн термической обработке возникают также в сварных соединениях теплоустойчивых сталей, в первую очередь легированных ванадием, молибденом и хромом. Одна из подобных зародышевых трещин на наружной поверхности у усиления шва (рис. 57) явилась, как указывалось выше, очагом эксплуатационного разрушения стыка паропровода стали 15Х1М1Ф после 60 тыс. ч эксплуатации при температуре 535—565 С (рис. 57, а). Примеры их появления в турбинных сварных конструкциях изложены в [93], Термическая обработка может приводить к трещинам и в изделиях из аустенитных нержавеющих и жаропрочных сталей, как правило, легированных ниобием или титаном. Наиболее вероятно их возникновение в изделиях большой толщины и сложной конфигурации, особенно при сочетании разиостенных элементов. С повышением жаропрочности сталей и прежде всего с повышением в них содержания ниобия и титана возможность появления указанных трещин возрастает, а сами трещины могут быть настолько большими, что приводят к браку изделия. На рис. 58 показан эскиз ротора газовой турбины, состоящего из двух сваренных между собой дисков из стали X15Н35ВЗТ диаметром 500 мм и привариваемого к ним стакана диаметром 400 мм при калибре швов 30 мм. Ротор после сварки был стабилизирован по режиму 700° С — 15 ч, что привело к появлению в районе околошовной зоны одного из дисков, а также у концентратора в месте перехода от горизонтального к вертикальному участку, большого числа [c.95]

С.ва[10чные материалы. При разработке покрытых электродов, сварочной проволоки и флюсов для сварки теплоустойчивых сталей стремятся, как правило, приблизить химический состав металла шва к основному металлу, так как в условиях длительной работы сварных соединений при высоких температурах существует опасность развития диффузионных процессов. Диффузионные процессы и, особенно, миграция углерода в зоне сплавления влекут за собой понижение длительной прочности и пластичности сварных соединений. Это явление наблюдается уже при небольшом отличии в легировании металла шва карбидообразующими элементами (например, сталь 12Х1МФ — шов 08Х2МФБ). [c.87]

Кромки в дальнейшем подвергают механической обработке со снятием слоя металла на глубину 2—4 мм и последуюш,им осмотром. Обнаруженные трещины вышлифовываются на всю глубину. Сварку конструкций из легированных сталей следует вести с предварительным подогревом (табл. 18). Сварные стыки, выполненные проволокой Св08ГС, Св08Г2С, Св08ГСМФ и др. (табл. 19), требуют последующей термообработки. При сварке теплоустойчивых сталей проволоками аустенитного класса термообработку сварных соединений не производят. [c.97]

Электроды для сварки теплоустойчивых сталей обеспечивают легирование металла шва элементами, позволяющими получить необходимую жароопрочность, стойкость против коррозии и окалинообразования сварных соединений в паровой среде при высоких температурах путем введения соответствующих легирующих компонентов либо через электродный стержень, либо через покрытие. В настоящее время наиболее широко распространено легирование металла шва через покрытие. Покрытия электродов для сварки теплоустойчивых сталей — фтористокальциевые. Их основой являются карбонат кальция (СаСОз) и флюорит (СаРа). За счет содержания в покрытии ферромарганца, ферросилиция, ферротитана, алюминия обеспечивается хорошее раскисление металла шва. Низкое содержание в шве неметаллических включений и водорода [c.443]

Меньшая пластичность металла легированных перлитных швов по сравнению с основным металлом и прежде всего его большая чувствительность к концентраторам напряжений предъявляет повышенные требованпя к полноте контроля швов с точки зрения отсутствия в них различного рода дефектов тина несплавлений, шлаковых включений п, особенно, трещип. Повышенные требования предъявляются и к точности выдерживания режима отпуска сварных соединений теплоустойчивых перлитных и беинитных сталей, так как даже при сравнительно небольших отклонениях от оптимального режима пластичность металла шва останется на низком уровне. [c.123]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...