Объем полости расширения

Следует отметить, что, хотя этот параметр появился при использовании приближения простого гармонического движения, он применим для любого двигателя Стирлинга с любым приводным механизмом, поскольку является просто отношением двух рабочих объемов. Для практических систем величина к обычно равна единице или близка к ней. Вторым параметром является фазовый угол объемов ос, который уже обсуждался выше. Вводя еще одно отношение объемов X, можно выразить объемы всех полостей через рабочий объем полости расширения [c.294]

Суммарный объем полости расширения, см [c.353]

Четырех- или шестицилиндровые двигатели, как мы видели, облегчают балансировку. Поэтому в нашем примере можно использовать четырехцилиндровый двигатель двойного действия с давлением 20 МПа. Следовательно, объем полости расширения равен 342/4 = 85,5 см , а диаметр цилиндра и длина хода поршня, рассчитанные по формулам (3.12) и (3.13), составляют соответственно 6,02 и 3,0 см. Радиус кривошипа равен половине хода поршня, т. е. 1,5 см. С помощью табл. 3.7 можно найти основные габаритные размеры двигателя высота = [c.353]

Отношение объема полости сжатия к объему полости расширения. [c.455]

Объем полости расширения [c.40]

Мгновенный объем полости расширения Ve = (1 + + os ф). [c.72]

Уе — мгновенный объем полости расширения [c.143]

Относительный мертвый объем X = Ув/Уе, т. е. отношение свободных объемов регенератора и соединенных с ним теплообменников к вытесняемому объему полости расширения. [c.143]

Относительный мертвый объем — отношение части общего объема рабочей полости (за вычетом объемов полостей сжатия и расширения) к объему полости расширения. [c.380]

Отношение вытесняемых объемов — отношение изменяющегося объема полости сжатия к изменяющемуся объему полости расширения. [c.382]

Горячая полость расширения определяется переменным объемом Уе между головкой цилиндра и верхним торцем вытеснительного поршня. Она образуется исключительно благодаря перемещению вытеснительного поршня. Холодная полость сжатия определяется переменным объемом Ус между нижним торцем вытеснительного поршня и верхним торцем рабочего поршня. Объем нагревателя, холодильника, регенератора и примыкающих к ним патрубков является нерабочим объемом и называется объемом мертвого пространства (мертвым объемом) Уо. [c.27]

В анализе Шмидта учитывается влияние непрерывного (а не дискретного) движения поршня. Все остальные предположения, использованные при анализе идеального цикла Стирлинга, сохраняются. Система двигателя делится на три основные части полость сжатия, полость расширения и мертвый объем. Последний при желании можно подразделить на отдельный объем, занимаемый теплообменниками, и вредное пространство в цилиндрах переменного объема. Для простоты мы не будем проводить такого деления. Поскольку в идеальной замкнутой системе масса рабочего тела постоянна, можно вывести основные уравнения, принимая этот факт за отправную точку анализа [c.293]

Если ту же самую методику применить к полости сжатия, то, поскольку отношение рабочих объемов равно 0,88, значения диаметра цилиндра и длины хода для полости сжатия будут отличаться от соответствующих расчетных значений для полости расширения. В двигателе двойного действия это недопустимо. Вспомним, однако, что в двигателе двойного действия шток поршня проходит через полость сжатия и, таким образом, уменьшает ее объем, хотя н не столь сильно, чтобы отношение объемов стало равным 0,88. Рассуждая от противного, найдем диаметр штока поршня, при котором достигается требуемое отношение объемов [c.353]

Теплообменник с высоким значением отношения поверхности к объему, служащий накопителем энергии при перетекании рабочего тела из нагревателя двигателя в холодильник и полость сжатия, а затем при обратном перемещении рабочего тела в полость расширения и нагреватель — источником энергии, отдающим рабочему телу накопленную энергию. [c.456]

В индексах строчные буквы относятся к мгновенным значениям температуры, давления, объема и массы прописные — к максимальным (или постоянным) значениям тех же параметров Р или е — к полости расширения С или с — к полости сжатия В или к — к мертвому объему. [c.40]

В качестве примера на рис. 3.14 приведены рабочие диаграммы для оптимальных комбинаций фазовых углов а и отношений вытесняемых объемов к при постоянных значениях т и X. Для всех трех случаев давление выражено в долях его максимального значения в цикле, что позволяет осуществить сравнение рассматриваемых диаграмм. Аналогичным образом для всех трех случаев максимальное значение общего внутреннего объема принято одинаковым и равным произвольно выбранному значению 4,6. Для каждого случая крайние левые диаграммы относятся к рабочим диаграммам полости расширения, средние — к полости сжатия, а крайние правые — к общему внутреннему объему. [c.76]

За период А—В общий поток газа проходит через мертвый объем в направлении полости расширения и определяется двумя потоками потоком из полости сжатия в мертвый объем и потоком из мертвого объема в полость расширения. За период В—С поток газа выходит из мертвого объема в двух направлениях в полость расширения и полость сжатия. Этот период можно охарактеризовать как режим холостого хода (опорожнения) мертвого объема. [c.100]

За период С—О общий поток газа проходит через мертвый объем в направлении полости сжатия и определяется двумя потоками потоком из полости расширения в мертвый объем и потоком из мертвого объема в полость сжатия. За период О—А мертвый объем заполняется потоком газа из двух полостей сжатия и расширения и может быть определен как период наполнения мертвого объема. [c.100]

Так как парциальное давление одного из компонентов, находящегося в жидком состоянии, = О, а объем жидкости предполагается незначительным, то общее давление в полости сжатия равно р = расследует отметить, что предположение о постоянстве коэффициента соотношения масс практически нельзя осуществить вследствие стремления парообразного компонента к перетеканию из полости расширения в полость сжатия. По-видимому, постоянный коэффициент соотношения масс можно получить при соответствующем расположении полости сжатия над полостью расширения. Обеспечить постоянное значение р, как одного из основных ограничительных факторов, можно путем повышения частоты вращения вала двигателя. Другой контрастирующий ограничительный фактор, проявляющийся при малой частоте вращения, относится к случаю с незначительным парциальным давлением пара, т. е. когда Pve Рос, и вся масса компонента с изменяющимся фазовым состоянием находится в виде жидкости в полости сжатия. В этом случае коэффициент соотношения компонентов р в полости расширения [c.139]

Уе — вытесняемый объем в полости расширения [c.143]

Уг = Уе Ус обш,ий вытесняемый объем рабочей полости X = Ув/Уе — относительный мертвый объем а — фазовый угол, на который изменение объема в полости расширения опережает изменение объема в полости сжатия [c.143]

Анализируя графики, можно отметить большую концентрацию массы смешанного рабочего тела в полости сжатия и соответствую-ш.ее ее уменьшение в полости расширения по сравнению с газообразным рабочим телом. Такое распределение масс со смешанным рабочим телом в полости сжатия предположительно объясняется тем, что парообразный компонент при низкой температуре должен иметь нулевой объем и давление для того, чтобы давление газового компонента в полости сжатия превышало давление в полости расширения. Это явление сопровождается дополнительным повышением плотности рабочего тела, изменяющейся с температурой. Повышение концентрации массы в полости сжатия, по-видимому, обусловливает и уменьшение оптимального отношения вытесняемых объемов к с увеличением коэффициента соотношения масс р (рис. 6.9, б). [c.147]

Мертвый объем. Главное отличие действительного цикла от идеального состоит в невозможности распространения на всю массу рабочего тела единства места, состояния и времени. Даже в случае прерывистых движений поршней идеальный двигатель Стирлинга должен иметь некоторый мертвый объем, занимаемый регенератором и другими теплообменниками, что обусловливает уменьшение амплитуды давления при перемещении рабочего тела из полости сжатия в полость расширения. В результате мощность двигателя снижается (линия В—В, рис. 7.1, а) КПД двигателя в этом случае равен КПД идеального цикла. [c.162]

Определить, во сколько раз увеличится энтропия черного излучения в полости объема V с белыми стенками при его расширении в полностью откачанный объем Vi с такими же стенками. [c.221]

Полностью заполненной, если объем жидкости будет составлять 90—95% объема рабочей полости. Свободное пространство необходимо не только для расширения жидкости при нагревании, но и для выделения из нее паров и газов при работе гидромуфты. Наличие газов в рабочей полости резко уменьшает кавитационный износ [3 ]. [c.235]

При изучении напряженного состояния среды и движения частиц ее в областях необходимо решить 1) задачу о динамическом расширении сферической полости при взрыве 2) задачу о расчете напряжений, скорости частиц и плотности среды в областях возмущений. Решения этих задач строятся на основании следующих физических представлений. Пусть в сферической полости, заполненной газом под давлением ро, в момент времени / = О в результате взрыва образовался некоторый объем другого газа с большим давлением и высокой температурой. На поверхности объема оба газа находятся в свободном соприкосновении, поэтому с течением времени их давления выравняются, при этом [c.86]

Имеем следующие параметры агрегатов и трубопроводов. Насос ртах = 22 МПа прн давлении начала срабатывания регулятора подачи насоса рр=19 МПа подача насоса прн рр= 19 МПа Qp = = 0,5 л/с подача насоса при р = 0 Qo==0,62 л/с. Гидроаккумулятор объем воздушной полости при давлении зарядки Уо = 3000 см давление зарядки воздушной полости рз=11 МПа. Процесс расширения газа принять изотермическим. Гидроцилиндры Du = 80 мм, dm = = 40 мм, рабочий ход штока д р=1000 мм, масса траверсы т=1000 кг, сила f = Fo-f J , где fo=170 000 Н, k = = 500 Н/мм. Гидравлические линии /4 = 600 см 4=1,0 см, 4=15 /5=100 см, 5=1,0 см, Ss = 0 и = 1т = 700 см, de = = 0,84 см, 7 = 0,6 см, б= 7 = 0 /в = /9 = 200 см ds = dg = = 0,6 см, 8 = 9 = 0 / о = 2000 см, d,o=0,6 см, ю=100 /и = 1000 см dii=0,6 см, п=100 /(2= 1500 см, dn = = 0,6 см, i2=1 00 / э = 500 см, dj3 = 0,84 см, 1э = 0 /м = = 2000 см, di4=l,0 см, и = 0. [c.168]

Особенности работы объемных компрессоров. При рассмотрении одноступенчатых объемных компрессоров необходимо выделять следующие объемы (рис. 8.3) рабочую полость I, полость всасывания 2, полость нагнетания 3, а также стандартную точку 4 всасывания с параметрами газа Рве и Тве- В действительном компрессоре имеется мертвый объем Vo (рис. 8.4), из которого рабочее тело не может быть вытеснено при нагнетании. Вследствие обратного расширения газа, оставшегося в мертвом объеме после нагнетания, часть объема рабочей полости цилиндра AV =V .— Vq оказывается потерянной для всасывания новой порции газа. [c.295]

Терморегулятор (ТР) содержит в качестве чувствительных элементов два сильфона —рабочий P и предохранительный ПС. Корпус ТР имеет сквозное центральное отверстие и два радиальных. К рабочему сильфону припаян клапан, нагруженный пружиной //. Настройка ТР осуществляется пружиной 12, сжимаемой регулировочным стаканом. Терморегулятор имеет два датчика — термобаллон горячей воды ТГВ и термобаллон наружного воздуха ТНВ, которые сообщаются с полостью сильфонов при помощи капиллярных трубок. Внутренний объем системы заполнен керосином, тепловое расширение которого приводит к перемещению клапана P и изменению давления газа на выходе из терморегулятора. [c.44]

Расширение трещины и образование полости происходит вследствие того, что объем окислов превосходит объем металла, участвующего в окислении. При циклическом деформировании часть окислов, находящихся внутри трещины, создает дополнительное напряжение, другая часть окислов выталкивается на поверхность (см. рис. 59, а). [c.133]

Изменение объема мертвого пространства достигается подключением к цилиндру отдельной полости постоянного или переменного объема. Подключение дополнительного мертвого объема уменьшает объем всасываемого газа (У < VJ, так как политропа расширения 3—4 становится более пологой (рис. 10.21, а). Для удобства сравнения процесс расширения с изображен в [c.267]

Отношен1 1е суммарного мертвого объема двигателя к рабочему объему полости расширения. [c.455]

Интеграл выражает просто полное свободное объемное расширение элементов материала. Если внешний радиус Ь бесконечен и интеграл (е) остается конечным, то объем полости не изменится вообш,е. [c.464]

В реальном двигателе процессы сжатия и расширения в соответ-ствуюш.их полостях осуществляются не полностью. Поэтому представляется возможным изобразить три -отдельные р, У-диаграммы для полостей сжатия, расширения и для суммарного объема с учетом мертвых объемов. Мертвый объем — та часть общего рабочего объема, которая при работе двигателя не вытесняется ни одним из поршней. К мертвому объему относятся зазоры между соответствующим поршнем и цилиндром, свободные объемы регенератора и теплообменников, объемы соединительных каналов и отверстий. Общая положительная работа за цикл характеризуется р, У-диа-граммой полости расширения, а отрицательная (затраченная) работа сжатия за цикл — / , К-диаграммой полости сжатия. Разность площадей этих диаграмм есть полезная (индикаторная) работа за цикл, часть которой расходуется на компенсацию работы трения (механические потери), а остальная часть — это полезная механическая работа на коленчатом валу двигателя. [c.33]

В идеальном цикле Стирлинга приняты следующие допущения рабочее тело — идеальный газ процессы сжатия и расширения — изотермические масса рабочего тела в любое время находится при соотЕетствующих неизменных условиях — или в полости сжатия, или в полости расширения внутренний (мертвый) объем регенератора равен нулю движение поршней — прерывистое процесс регенерации — идеальный гидравлические, механические и тепловые потери отсутствуют. [c.38]

В обоих рассмотренных случаях экспериментальные установки выполнены по схеме одноцилиндровых двигателей Стирлинга вытеснительного типа, в которых рабочий поршень закреплен неподвижно. Такая конструкция обеспечивает постоянный рабочий объем системы. Перемещение рабочего тела из одной полости в другую осуществляется с помощью вытеснителя. Это вызывает циклическое изменение давления рабочего тела, совпадающее по фазе с движением вытеснителя или, иными словами, с изменением объема рабочего тела в полости расширения. Постоянство общего объема значительно упрощает анализ системы с двигателем Стирлинга. Цель создания экспериментальных установок состояла в том, чтобы проверить метод прогнозирования изменения диапазона давления при постоянном общем объеме системы, т. е. подтвердить теорию экспериментальными данными для различных смешанных рабочих тел. Предполагалось также, что упрощенная методика может быть пригодной и для реальных двигателей Стирлинга с изменяющимся общим объемом системы. Кроме того, на тех же самых установках предполагалось провести и исследования регенеративных теплообменников с фазоизменяющи-мися рабочими телами. По-видимому, в литературе нет информации о таком типе регенераторов. [c.153]

Рис. 6.19. Предполагаемые рабочие р, У-диаграммы двигателя с жидким рабочим телом диапазон изменения давления указан в соответствии с данными Мелоуна, а объем — условный [211 и 212] д полость расширения б — полость сжатия в — общая рабочая полость

Степень заполнения гидромуфты определяется местом расположения на ней заливочного отверстия, которое не позволяет заполнить всю рабочую полость. Так, гидромуфта с постоянным заполнением считается полностью заполненной, если объем жидкости будет составлять примерно 90% объема рабочей полости. Свободное пространство необходимо для расширения жидкости при нагревании и выделения из нее паров и газов во время работы гидромуфты. У гидромуфты с внутренним самоопоражниванием степень заполнения с учетом объема дополнительной полости еще меньше. Объем жидкости, необходимый для нормального заполнения гидромуфты, обычно указывается в паспорте. [c.279]

В фазе 1 процесса поршни 2 п 6 находятся в крайнем левом положении весь газ находится в свободном объеме Vr. При переходе в фазу II газ сжимается изотермически соответствующее количество теплоты Qo. отводится от него в окружающую среду при То.с- Переход в фазу III происходит при одновременном ходе вправо обоих поршней, и газ изохорно переталкивается через регенератор в объем Vo. Затем в процессе III—IV газ расширяется в объеме Vo, производит работу над поршнем 6 и охлаждается. В процессе IV-I газ изохорно перемещается из объема Vo в объем Vr через регенератЪр, охлаждая его насадку. После этого цикл повторяется, причем в процессе переталкивания II-III газ, проходя регенератор, охлаждается при теплообмене с насадкой, предварительно охлажденный в процессе IV-I. В результате многократного повторения цикла газ в полости Vo охлаждается все больше, пока не достигнет рабочей температуры То. Тогда включается нагрузка Qo (теплота, отводимая от охлаждаемого объекта), и в дальнейшем расширение в полости Vo протекает изотермически при То с подводом теплоты Qo. Таким образом, совершается обратный цикл Стирлинга, состоящий из двух изотерм (сжатие I-II и расширение III-1V) и двух изохор (переталкивание II-1II и IV-1). Полость Vt с поршнем 2 и теплообменником 4 играет роль СПТ, полость Vt с поршнем 6 и теплообменником 5 — роль одновременно СОО и СИО, а регенератор — СПО. [c.243]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...