Железо алюминированное

Железо Алюминированное а) без потемнения 0,1—0,3 550+25 10—15 До 15 [c.114]

Биметалл сталь—алюминий изготовляется или с плакирующим слоем из чистого алюминия (марка А1 по ГОСТ 3549-55) или из алюминия марки АОО с добавкой 1—1,5% Si и 0,1—0,6% Fe. Первый биметалл носит название фер-рана, второй — алюминированного железа. Плакировка делается односторонняя и двусторонняя. [c.621]

При изготовлении алюминированного железа применяется добавка в алюминий кремния и железа, которые затормаживают процесс образования хрупкого промежуточного слоя. [c.621]

Отжиг алюминированного железа [c.622]

При погружении стали в расплавленный алюминий образуется большое количество промежуточных соединений алюминия и железа с переменным составом. Рост слоя этих соединений происходит интенсивнее и непрерывнее, чем при горячем цинковании. Промежуточные соединения более твердые и менее вязкие по сравнению с чистым алюминием. В связи с этим чрезмерное легирование может привести к нарушению покрытия. Снижение легирования в процессе алюминирования происходит при добавлении 3—7% кремния в алюминий это замедляет скорость образования интерметаллидов и, следовательно, снижает толщину их слоя, улучшая его однородность, и уменьшает твердость. [c.73]

Потенциалы железа и алюминия, контактирующих в электролите, различаются несущественно и могут изменяться при образовании пленок на их поверхностях. В связи с этим анодная защита стали алюминием незначительна, а в некоторых случаях сталь даже первоначально служит анодом по отношению к алюминию и, таким образом, сама подвергается коррозии. По этим причинам большая несплошность алюминиевых покрытий не может быть допущена во избежание появления ржавчины на основном слое стали. Однако следует отметить, что ржавления стали в мельчайших несплошностях покрытия или на срезанных кромках алюминированной стали почти не происходит (вероятно, из-за прекращения анодной реакции под действием поверхностных продуктов коррозии). [c.74]

В методе алюминирования путем погружения в ванну с расплавленным алюминием при 675—800°С дополнительно применяется диффузионный отжиг при 1050—1100°С. Полученные этим методом покрытия представляют собой твердый раствор алюминия в железе с внешним слоем из чистого алюминия. Диффузионно-отожженные или алитированные методом напыления слои имеют гетерогенную структуру (фаза железоалюминиевого сплава и зоны различных по составу твердых [c.106]

В последние годы в СССР и за рубежом широкое распространение для защиты от коррозии различных стальных конструкций получили алюминиевые покрытия. Для их получения на внутренней и наружной поверхности труб применяют в основном горячее алюминирование. При погружении стали в расплавленный алюминий образуются промежуточные соединения алюминия и железа переменного состава, более твердые и менее вязкие, чем чистый алюминий. Хлориды стимулируют питтинговую коррозию алюминия. Сульфаты являются ингибиторами коррозии в водах, где их концентрация превышает концентрацию хлоридов. В таких водах алюминиевые трубы проявляют высокую стойкость против коррозии, несмотря на довольно высокую концентрацию хлоридов. Однако с повышением pH выше 8,5 стойкость алюминия уменьшается. Алюминиевое покрытие, являясь анодным защитным покрытием, при температурах, характерных для систем горячего водоснабжения, осуществляет протекторную защиту стали в дефектах покрытия. [c.147]

Алюминированное железо выпускается в виде лент толщиной 0,1 0,15 0,20 0,30 и 0,40 мм шириной от 90 до ПО мм через каждые 5 мм. [c.81]

Повышенная упругость лент алюминированного железа обычно связана с упругостью сердечника. Однако дополнительный отжиг металла невозможен, так как приводит к образованию осыпающегося алюминированного слоя. [c.81]

Для получения темной поверхности детали из алюминированного железа отжигаются в водороде при температуре 625 25°С в течение 5 мин. [c.81]

Более экономичным материалом для производства консервной тары является алюминированная жесть. Алюминий в сочетании с луженой жестью или нелуженой сталью предотвращает потерю качества напитков. Он действует как растворимый анод и препятствует взаимодействию содержимого банки с железом или оловом. Алюминиевые ободки на корпусе консервных банок из луженой жести или стали обеспечивают электрохимическую защиту содержимого. [c.538]

Приспособление существующей сушилки для инфракрасного облучения, как и, сооружение сушилки, специально приспособленной для инфракрасной сушки, может быть выполнено без каких-либо затруднений. Такая сушилка может представлять собой просто ящик из алюминированной стали или листового железа, окрашенного изнутри в белый цвет потолок этого ящика образуется крышкой, несущей одну или несколько ламп (рис. 143). [c.210]

Штамповкой изготавливаются детали разнообразных размеров из большинства металлов и сплавов, применяемых в электровакуумной технике вольфрама, молибдена, тантала, титана, циркония, никеля и алюминирован-ных металлов, меди, железа и сталей, ковара, константа-па и др. [c.25]

Из указанных выще смазок для вырубки и пробивки преимущественное значение имеют быстровысыхающие и хорошо смываемые спирто-бензиновые смеси, пониженная вязкость которых позволяет избежать прилипания деталей друг к другу при штамповке их из металлов малых толщин. Однако они не дают должного эффекта при изготовлении деталей из твердых металлов, в особенности значительных толщин. Исходя из этих соображений, на операциях вырубки и пробивки применяют при штамповке молибдена и ковара — машинное масло СУ тантала — минеральное масло никеля и алюминированных металлов — спирто-бензиновые смеси с добавлением или без добавления минерального масла (в зависимости от толщины металлов) железа, углеродистых сталей и железо-никелевых сплавов — минеральное масло и эмульсионные составы меди — минеральное масло или спирто-бензиновые смеси. В некоторых случаях используется мыльная вода иногда штамповка производится без смазки. [c.32]

Таким способом паяются детали, преимущественно проволочные, из ковара, никеля, никелированной меди, алюминированного железа и платинита в их различных сочетаниях. [c.211]

Железо и никель алюминированные [c.335]

На рис. 8-3 приводится примерная схема формообразования анода из алюминированного железа на гибочном пресс-автомате с указанием последовательности и характера применяемых операций, завершаемых сшивкой. [c.341]

При точном изготовлении инструмента штамповка анодов из алюминированных металлов и никеля происходит без особых затруднений. Некоторым исключением является изготовление анодов из алюминированного железа, для которого характерны дефекты, связанные с недостаточной пластичностью материала, и повреждения поверхностного слоя вследствие его сравнительно малой прочности. [c.341]

Отжиг анодов из алюминированного никеля совмещается с образованием на их поверхности темного сплава, повышающего их излучательную способность. Для анодов из алюминированного железа различают отжиг без почернения и с почернением поверхностного слоя. Отжиг без, почернения, основной целью которого является десорбция газов и паров воды, производится при сравнительно низких температурах (500°С, 10 мин), что исключает возможность потемнения поверхности, получаемой по ряду указываемых далее соображений при откачке приборов. [c.349]

Высокая скорость образования сплава дает возможность совмещать чернение деталей из алюминированного железа с термической обработкой анодов в водороде и вакууме или с обезгаживанием их в процессе откачки на автоматах, не прибегая к специальным операциям. [c.354]

Чернение алюминированного никеля в отличие от алюминированного железа происходит на основе сравнительно медленно протекающих диффузионных процессов, что исключает возможность обработки анодов на откачных автоматах вследствие неизбежного в этом случае испарения алюминия. Чернение алюминированного никеля совмещается с отжигом в водороде при нагреве деталей до 850—900° С в течение 5—10 мин и последующим дополнительным обезгаживанием в вакууме. [c.355]

Покрытия на основе алюминированного никеля более термостойки и механически прочны по сравнению с покрытиями на основе алюминированного железа, чем обусловлено их применение в некоторых типах надежных приемно-усилительных ламп. Их основной недостаток— сравнительно малая излучательная способность и высокая стоимость материала. Некоторое повышение излучательной способности может быть достигнуто зачисткой поверхности анодов, при помощи которой удаляется препятствующий образованию соединений черного цвета слой АЬОз. [c.355]

Это позволяет поднять температуру отжига до величины, обеспечивающей рекристаллизацию железа. Алюминированиое железо значительно легче и допускает глубокую вытяжку. [c.621]

Для изготовления алюминированного железа применяется стальная лента размером 2X200 мм и лента алюминиевого сплава 0,3 X НО мм. Толшина плакирующего слоя 12—15% толщины биметалла. [c.621]

Ферра и Алюминированное железо Ферран Алюминированное железо [c.622]

Наличие до 0,5% железа в марке алюминия А2 дает сложное тройное соединение FeNiAlg, которое препятствует образованию хрупкого промежуточного соединения NiAla (аналогично явлениям, протекаюш,им в алюминированном железе). [c.624]

Алюминированный никель как более пластичный по сравнению с алюмини-рованнын железом применяется для изготовления миниатюрных анодов, так называемых пальчиковых радиоламп. [c.624]

Железо. Железо имеет температуру плавления = 1535° С и с трудом поддается обезгаживанию используют низкоуглеродистые стали (содержание С sS0,05%) и чистое железо, получаемое электролизом с последующей индукционной плавкой в вакууме. Железо — химически нестойкий металл, но оно почти не реагирует с ртутью. Температурный коэффициент расширения железа 1,4-10" Мград] р — = 0,096 OJH-жж /лг, TKR = 5,6-10 Иград. Алюминированное железо допускает нагрев до 800° С и служит для изготовления анодов и экранов. Малоуглеродистые стали допускают температуру до 500° С их применяют в ртутных выпрямителях и игнитронах. [c.299]

Для алюминирования использован расплав состава (вес. %) барий хлористый 48, калий хлористый 34, натрий хлористый 13, алюминий фтористый 5. Температура плавления солевой смеси 543° С. Порошки алюминия и железа задавали из расчета образования ферроалюминия РеА1з и небольшого избытка свободного алюминия использовали механическое перемешивание расплава. Порошки выдерживали в расплаве при температуре 600° С 5 ч, чтобы мог образоваться ферроалюминий. Исследование влияния добавок фторида алюминия и порошковой фазы на глубину покрытия показало, что оптимальным содержанием является 3— 5 вес. % А1Рз и 10 вес. % порошка ферроалюминия. После выдержки в расплаве образцы охлаждали на воздухе, отмывали от солей, затем подвергали отжигу (950° С в течение 2 ч) и испытывали на жаростойкость. [c.79]

Для производства источников света представляют интерес сплавы железо — никель и железо —никель — хром, фуродит, ковар константан и биметаллы (платинит и алюминированное железо). [c.72]

Алюминированное железо. Основанием этого биметалла служит железо Армко , а плакирующим двусто ронним слоем — алюминиевокремниевый сплав. [c.81]

При штамповке молибдена и ковара применяют машинное масло СУ. тантала — миие-ральное масло никеля и алюминированных металлов — спирто-бензиновые смеои железа, углеродистых сталей и железони келевых сплавов— минеральное масло и эмульсионные составы. В некоторых случаях используется [c.168]

У ламп инфракрасного излучения (зеркальные лампы) на световое окно перед алюминированием наносится прозрачная темно-красная краска. Эта краска приготавливается размолом в шаровой мельнице смеси сернокислой меди, хлористого серебра, красной окиси железа, каолина и разбавленного спирта. Колбы после нанесения краски отжигают при температуре, близкой к точке размягчения стекла, краска приплавляется к стеклу. [c.252]

Шерардизация в настоящее время применяется только для мелких деталей, так как покрытие сильно растрескивается [63]. Напротив, обработка железа алюминием все более развивается, потому что это покрытие представляет собою лучшую защиту от образования окалины. Эти методы известны под названиями калоризации, алитирования и алюминирования [64]. [c.643]

Изготовление деталей из алюминированных металлов (железа и никеля), поставляемых в нагартованном состоянии, осложняется наличием плакирующего слоя, который часто дает трещины и складки преимущественно в местах изгиба материала. Улучшить же механические свойства алюминирсванного железа отжигом трудно, так как при благоприятных для термической обработки температурах на границе алюминия и железа начинается частичное образование чернящего сплава — вещества очень хрупкого и склонного к осыпанию и отколам. Алюминированный никель можно отжигать при более высоких температурах, но при штамповке следует учитывать возможное наличие на его поверхности запрессованных при прокате мелких частиц песка, заусенцев и других посторонних включений. Удаление таких частиц возможно после отжига деталей обработкой их во вращающихся голтовочных барабанах с бензином или спиртом. [c.28]

При гибке требуются смазки повышенной вязкости, обеспечивающие хорошее скольжение между рабочими частями штампов и обрабатываемыми металлами, что устраняет возможность налипания материала деталей на инструмент (во избежание рисок и надиров). При обработке молибдена и ковара втим требованиям удовлетворяет машинное масло СУ, никеля и алюминированных металлов при изготовлении деталей малых габаритов — спирто-бензиновые смеси, более крупных — спирто-бен-зино-масляные смеси и минеральное масло при гибке меди, малоуглеродистых сталей, железо-никелевых сплавов и тантала для смазки применяется минеральное масло для сталей и железо-никелевых сплавов иног> % используются 0мульси О ННые составы. [c.36]

I—тантал (0,1) + тантал (0.1) г—тантал (О, I) +молибден (0,1) Я—алюмннвро-ванное железо (0.2) + платинит (0 0,5) 4—никелированная медь (0 I) + алюминированный никель (0,2) 5—алюминированный никель (0,2) -Н алюминированный никель (0.2) 6 —алюминированный никель (0,2) + никель (0 0.8) 7—алюминированное железо (0,2) + алюминированное железо (0.2) в—никель (0 0,6) + платинит (00,5) Р—алюминированный никель (0,2) никель (0,2) /О—молибден (0.1) + + молибден (0,1) // — никель (0,2) + платинит (0 0,6) 72—никелированная медь (0 1) -Н никель (0,1 X 0,1) /5—никель (51 0.5) + никель (0,2) М—никель (0,1)-Ьни-келнрованная медь (0 0.6) /5—никель (0.2) + никель (0,2). [c.162]

Затруднения при сварке алюминирсванного железа и никеля связаны с присутствием на их поверхности пленки окиси, обладающей высокими электроизоляционными свойствами, и часто наблюдаемой нерааномер-ностью по толщине плакирующего слоя особенно трудно свариваются детали из алюминированного железа с промежуточным слоем черного сплава железа—алюминий, который может образоваться в процессе предшествующей термической обработки. Сварку алюминированных металлов целесообразно вьтолнять с предварительным термомеханическим формированием контакта. [c.168]

В производстве анодов с естественным охлаждением этим требованиям в той или иной мере удовлетворяют никель марки ЛНО, алюминированные металлы (железо и никель), молибден, тантало-ниобиевые оплавы, титан и графит анодов с искусственным о-.хлаждением — медь марки МБ или М1. [c.334]

В последнее время никель, в особенности карбонизированный, вытесняется более дешевым алюминирован-ным железом (табл. 8-2). Образующийся на поверхности последнего при нагреве сплав железа и алюминия отличается темным цветом, обеспечивающим высокую излучательную способность анодов, и характеризуется газопоглощающими свойствами. [c.334]

Механические свойства алюминированных металлов характеризуются глубинои выдавлршания по Зриксоку, которая при диаметре пуансона 20 мя должна быть равной для алюминированного железа марки АЖМ наиболее распространенных толщин 0,10 и 0,20 мм соответственно 4,5 и 5,5 для алюминированного никеля (полосы толщиной 0,15—0,20 мм) —6,5 мя. [c.334]

Для сварки алюминированных металлов предложено несколько способов. Из них необходимо отметить дающий хорощие результаты способ сварки на распространенном в алектровакуумнюй промышленности оборудовании двумя равными по величине импульсами тока, из которых первый подготавливает даверхность, разрушая пленку окиси и расплавляя алюминий, а второй производит сварку в контакте освобожденного от покрытия железа или никеля (2 400 а при давлении на электродах 4 кг для сварки алюминированного железа 6=0,2 мм с алюминированным железом той же толщины и 2 600 а при том же давлении для сварки алюминированного никеля с алюминированным железом тех же толщин). [c.350]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...