Тепловая нагрузка теплообменных аппаратов

Температурный гистерезис регенератора 287 Тепловая нагрузка теплообменных аппаратов и отопительных систем 329, 331 [c.541]

Поверхностные аппараты. Средняя плотность теплового потока (тепловая нагрузка) является важнейшей характеристикой поверхностного теплообменного аппарата. В результате поверочного расчета аппарата определяется его производительность /и, в результате проектного(конструктивного) — поверхность нагрева в обоих случаях обязательно определяется плотность теплового потока q. Общепринятая методика основана на расчете коэффициента теплопередачи к и температурного напора Л , с последующим их перемножением д = [c.12]

На механическую прочность конструкций теплообменных аппаратов оказывают влияние температурные удлинения деталей, тепловые удары и вибрации, особенно на переменных режимах и при аварийном сбросе нагрузки, так как изменение температуры теплоносителей в ядерных установках в некоторых случаях происходит во много раз быстрее, чем в обычных энергетических системах. Поэтому в конструкции узлов аппарата должна быть предусмотрена компенсация температурных удлинений, которую можно осуществлять различными способами [c.40]

Основные и дополнительные нагрузки. Для большинства элементов теплообменных аппаратов основной нагрузкой является равномерное внутреннее или наружное давление. Кроме того, аппарат подвержен действию дополнительных нагрузок (весовые нагрузки, усилия, моменты, возникающие из-за неодинакового теплового расширения различных частей аппарата). [c.240]

В случае перехода теплообменного аппарата с пучком витых труб с одного режима работы на другой режим с более высоким уровнем мощности тепловой нагрузки (см. рис. 5.15) также наблюдается влияние нестационарности процесса на значение коэффициента к, несмотря на то, что характер изменения температурных полей теплоносителя в этом случае не является столь резким (рис. 5.17), чем характер изменения [c.165]

Тепловая нагрузка конвективных теплообменных аппаратов и отопительных систем всех видов, Дж/с, определяется по формуле [c.329]

Кислородная коррозия стали, развивающаяся при наличии одного кислорода или в сочетании с указанными коррозионными агентами, как правило, имеет опасный язвенный характер. Коррозию усиливает действие факторов, специфичных для условий эксплуатации оборудования химических производств подогревание воды, высокие тепловые нагрузки поверхностей нагревания, наличие в воде, помимо коррозионных агентов, стимуляторов коррозии и взвешенных веществ, если заводами используется необработанная вода природных источников, загрязнение воды продуктами коррозии, всевозможные отложения на поверхностях аппаратов и в трубах (к этому виду загрязнений относятся прежде всего окалина, ржавчина и накипь, если используется жесткая речная или морская вода). В заводской теплообменной аппаратуре может наблюдаться одновременное протека- [c.10]

Гидразин и его производные, обладающие сильными восстановительными свойствами, можно использовать для обработки воды, чтобы устранить или ослабить кислородную, нитритную, подшламовую и пароводяную коррозию металлических поверхностей оборудования, подвергающегося высоким тепловым нагрузкам. Обработка воды гидразином в сочетании с термической деаэрацией является радикальной мерой предупреждения кислородной коррозии металла оборудования химических производств, и в первую очередь теплообменных аппаратов. [c.117]

В теплообменных аппаратах к нарушению спокойного кипения могут приводить резкие увеличения тепловой нагрузки или обеднение греющей поверхности готовыми центрами. Сильные всплески кипения наблюдаются иногда при перегонке жидкостей, а также при кипении щелочных металлов. Проблема стабильности кипения оказывается важной в технике ядерных реакторов на быстрых нейтронах с солевым расплавленным топливом [197]. [c.205]

Установление наличия критических тепловых нагрузок и соответствующих им температурных напоров имеет большое практическое значение, так как позволяет установить рациональные режимы работы теплообменных аппаратов. Очевидно наиболее выгодна работа при режиме пузырчатого кипения. Значение первой критической тепловой нагрузки q pi при кипении воды зависит от давления. [c.62]

В последнее время большое внимание уделяется изучению конвективного теплообмена при нестационарном режиме. Интерес к этой проблеме возник главным образом в связи с задачами регулирования и управления теплообменными аппаратами, работающими с высокими тепловыми нагрузками. В качестве примера можно назвать ядерный реактор. Управление реактором требует знания его характеристик не только при стационарном, но и при переходных режимах (пуск, остановка, изменение мощности), а также режимах, возникающих при авариях (например, уменьшение или прекращение подачи теплоносителя вследствие повреждения насоса). Одним словом, важно знать поведение аппарата в динамике. Естественно, что для этого необходима разработка методов расчета процессов теплообмена в каналах системы охлаждения реактора при нестационарных режимах. [c.353]

В отдельных случаях для отвода конденсата от теплообменных аппаратов при давлении после них до 0,6 МПа (6 кгс/см ), когда колебание расхода пара не превышает 30%, допускается применять подпорные шайбы. Подпорные шайбы не применяются для дренирования конденсата из паропроводов и если при уменьшении тепловой нагрузки сокращается площадь теплоотдающей поверхности теплообменного аппарата. [c.136]

Базовые элементы для контактных теплообменных аппаратов. При обработке продуктов контактным способом высокие тепловые нагрузки (свыше 10 кВт/м ) встречаются редко, поэтому тепломассомеры с одиночными базовыми элементами применять нецелесообразно из-за малой чувствительности. Вместе с тем термическое сопротивление продукта всегда достаточно велико, чтобы использовать батарейные базовые элементы. Чувствительность галетных тепломассомеров зачастую недостаточна, поскольку при обработке и в особенности при хранении продуктов нагрузки могут составлять сотни, десятки и даже доли ватт на 1 м . Надежные измерения таких малых нагрузок обеспечиваются применением принципа коммутации дифференциальных термоэлементов из термоэлектродной проволоки, местами покрытой другим термоэлектродным материалом так, что переходы от покрытых к непокрытым участкам ( спаи ) располагаются поочередно на гранях батареи элементов [7—9]. Нанесение парного термоэлектродного материала производится гальваническим методом, поэтому работа термоэлементов батареи подчиняется закономерностям, полученным при исследовании гальванических термопар 17, 8]. [c.59]

Переход от пузырьковего кипения к пленочному (и наоборот) имеет большое практическое значение при выборе оптимальных температурных режимов работы теплообменных аппаратов. Значения температурного напора, удельной тепловой нагрузки, коэффициента теплоотдачи, соответствующие моменту перехода пузырькового режима кипения в пленочный и обратно, называют критическими. [c.172]

В книге предложены способы обобгцения опытных данных по нестационарному тепломассообмену в пучках витых труб при различных типах нестационарности резком и плавном изменении тепловой нагрузки при запуске и остановке аппарата и переходе с однрго режцма работы на другой режим, а также при изменении расхода теплоносителя. При этом использовались теории подобия и размерностей, на основании которых предложены критерии подобия и способы учета особенностей нестационарного процесса тепломассообмена в пучках витых труо. Определены критериальные зависимости для расчета эффективных коэффициентов диффузии и коэффициентов теплоотдачи и гидравлического сопротивления для стационарных и нестационарных условий работы, которые рекомендуется использовать при теплогидравлических расчетах теплообменных аппаратов. Рассмотрены методы расчета теплообменных аппаратов с витыми трубами с учетом межканального перемешивания, что позволяет наряду с усредненными определять и локальные параметры в рамках гомогенизированной постановки задачи. В книге анализируются и обобщаются теоретические и экспериментальные работы, выполненные как авторами, так и другими исследователями. [c.5]

Выполненное обобщение опытных данных позволило предложить зависимость для расчета нестационарного эффективного коэффициента диффузии для режимов работы теплообменных аппаратов и устройств, связанных с уменьшением тепловой нагрузки до нуля, а также при переходе с одного режима работы на другой с меньшей тепловой мощностью. Эта зависимость может быть использована для замыкания системы дифференциальных уравнений, описывающих нестациот парный тепломассоперенос в пучках витых труб для рассмотренного типа нестационарности. [c.174]

Исследование нестационарных температурных полей теплоносителя в пучках витых труб с целью определения эффективных коэффициентов диффузии АГд при увеличении и уменьшении расхода теплоносителя первоначально было проведено с быстрым изменением расхода на 12%. В этом случае исследования имеют в большой степени методический характер, так как позволяют наметить пути дальнейшего изучения процесса нестационарного тепломассопереноса для рассматриваемого типа нестационарности, имеющего большое практическое значение при эксплуатгщии теплообменных устройств. Действительно, в процессе работы теплообменного оборудования возможны флюктуации расхода теплоносителя при пос-тоянной мощности тепловой нагрузки, а также перевод аппарата с одного режима работы по расходу теплоносителя на другой. [c.174]

Для жилых районов и предприятий, получающих теплоту из двухтрубных водяных тепловых сетей, используется только качественный метод централизованного регулирования отопительной на-фузки. Количественный или количественно-качественный методы применяют для корректировочной регулировки различных видов нагрузки на ЦТП, ИТП и в теплообменных аппаратах. [c.433]

Недостатками являются невозможность одновременной работы по свободным графикам электрической и тепловой нагрузки, а также сравнительно низкая температура теплофикационной воды, отпускаемой потребителям с ТЭЦ, не превышающая 85— 90° С, что вызывает добавочные металловложения во внешние тепловые сети и в приемные теплообменные аппараты у потребителей. Поэтому турбоагрегаты с ухудшенным вакуумом У могут находить применение на ТЭЦ только в случаях сравнительно небольших предприятий при наличии на ТЭЦ также турбоагрегатов других типов, в том числе УО, или электрической связи ТЭЦ с районной энергосистемой. [c.103]

Турбоагрегаты с ухудшенным вакуумом обусловливают минимальные первоначальные затраты на ТЭЦ благодаря использованию конденсаторов турбин Для подогрева теплофикационной воды, позволяющему отказаться от установки соответствующих теплофикационных подогревателей. Кроме того, такие агрегаты вырабатывают наибольшее количество теплофикационной электроэнергии на покрытие заданной тепловой нагрузки ТЭЦ с низкотемпературной характеристикой. Недостатками являются невозможность одновременной работы по свободным графикам электрической и тепловой нагрузок, а также сравнительно низкая температура теплофикационной воды, отпускаемой потребителям с ТЭЦ, не превышающая 85—90° С, что вызывает добавочные металловложения во внешние тепловые сети и в приемные теплообменные аппараты у потребителей. Поэтому турбоагрегаты с ухудшенным вакуумом У могут находить применение на ТЭЦ только в случаях сравнительно небольших предприятий, при наличии на ТЭЦ также турбоагрегатов других типов, в том числе УО, или электрической связи ТЭЦ с районной энергосистемой. [c.126]

Меньший срок межремонтного периода для турбин большей мощности определяется существенно большим количеством элементов в крупных турбоустановках (число цилиндров, количество питательных насосов, теплообменных аппаратов и др.), что предопределяет большую вероятность повреждений кроме того, турбоагрегатам большой мощности свойственны более высокие параметры свежего пара и более сложная тепловая схема, что в известной мере влияет на надежность и долговечность отдельных узлов турбоустановки. Турбоагрегаты передвижных электростанций подлежат более частым капитальным ремонтам в связи с особенностями их работы перемена места установки, как правило, резкопеременная нагрузка и более тяжелые климатические условия. [c.136]

При расчетах тепловой нагрузки на воздухоохладители систем кондиционирования подводной лодки 2 температуру забортной воды принимают равной 30° С. Коэффициент теплопередачи через корпус выбирают в зависимости от типа и толщины изоляции, а также с учетом конструкции набора прочного корпуса. Тепло, передаваемое за борт через трубопроводы и теплообменные аппараты, незначительно и не поддается точному учету. В растете его принимают в виде небольшой надбавки к теплу, переданному забортной воде через обшивку прочного корпуса.. Тепловую нагрузку на воздухоохладители системы кондиционирования рекомендуется определять для режима работы энергетической установки на максимальной мощности (с учетом размещения экипажа по боевому расписанию). Величина суммарной тепловой нагрузки современных подводных лодок может превышать 6-10 ккал1час . [c.316]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...