Фреоны — Кипение — Коэффициент

Значения коэффициента теплоотдачи при кипении фреона-22 на 20% больше, чем для фреона-12. [c.362]

Расчет коэффициентов теплоотдачи при кипении фреонов в трубах по приведенным формулам следует считать приближенным в связи с тем, что этот процесс еще недостаточно изучен и имеются большие расхождения между опытными данными, полученными различными исследователями. [c.366]

ВИЯХ определяется плотностью теплового потока. По опытным данным [212], при <7=26 000 Вт/м2 влияние перегрузки на коэффици-ент теплоотдачи кипящему фреону-12 (давление у поверхности раздела фаз р=0,75ч-0,95 МПа) проявляется только при it>200. При <7=160 000 Вт/м2 перегрузка начинает влиять на а только при т)>800. По опытным данным [228], заметное увеличение коэффициента теплоотдачи при кипении гелия наблюдалось только при перегрузках т]>100. [c.196]

Так, при кипении фреона-113 (рис. 7.10) увеличение высоты выступов шероховатости Rz от 18,7 до 58 мкм не приводит к росту коэффициента теплоотдачи. По данным работы [32], при кипении криогенных жидкостей максимальная теплоотдача наблюдается при = 5- 10 мкм. [c.199]

Использование преимуществ теории соответственных состояний позволило автору предложить формулу, позволяющую рассчитать а при кипении целой группы жидкостей —фреонов. Для некоторых фреонов коэффициент с имеет следующие значения [c.212]

Опытные данные, полученные при кипении фреонов-12 и 22 на медных трубах с металлизационным покрытием d = 2Q мм, горизонтальная ориентация), представлены на рис. 7.24 [63]. Здесь плотность теплового потока и коэффициент теплоотдачи отнесены к внутренней поверхности трубы. Опыты показали, что на покрытиях типа Б с толщиной слоя бсл ЮО мкм получены максимальные [c.222]

Опыты авторов [63] показали также, что при кипении на пористых покрытиях, т. е. в условиях, весьма благоприятных для зарождения и роста паровых пузырей, коэффициенты теплоотдачи к кипящим фреонам-12 и 22 при равных плотностях теплового потока оказались практически одинаковыми. [c.223]

Поволоцкая Н. М. Исследование коэффициентов теплоотдачи при кипении фреона-22 на одиночной трубе и пучке горизонтальных труб. — Холодильная техника, 1968, № 7, с. 20—25. [c.442]

Франций — Свойства 396 Фреоны — Кипение — Коэффициент теплоотдачи 224 [c.736]

Критические давления фреонов в 4—8 раз, теплота парообразования примерно в 13 раз, коэффициент теплопроводности и поверхностное натяжение в 7 раз, теплоемкость и кинематическая вязкость в 5 раз меньше, чем у воды. Это обусловливает ряд особенностей процессов теплообмена при кипении и конденсации фреонов в сравнении с хорошо исследованной в этом смысле водой. [c.209]

При расчетах испарителей холодильных машин или парогенераторов паросиловых установок с внутритрубным кипением необходимо иметь численные значения среднего коэффициента теплоотдачи в интервале степени сухости от 0.1 4- 0.2 до 1.0. В [671 было показано, что опытные данные различных авторов о среднем коэффициенте теплоотдачи при кипении внутри горизонтальных труб фреонов 11, 22, 113, 142 удовлетворительно обобщаются [c.224]

Результаты обобщения, представленные ыа рис, 7, позволяют рекомендовать уравнение (24) для определения среднего коэффициента теплоотдачи при кипении фреонов внутри горизонтальных труб. Уравнение дает удовлетворительные результаты при значениях до —50° С. Исключение составляют опытные о. по данным [78] для трубки диаметром 6 мм, которые выше рассчитанных по уравнению (23) примерно в 2 раза, В том случае, когда в трубах кипит Ф-12, содержащий около 5 % масла, коэффициент теплоотдачи, найденный по уравнению (23), должен быть увеличен в среднем на 20% для области тепловых потоков 2000—6000 ккал/(м -час). [c.225]

Имеющиеся в настоящее время опытные данные по теплоотдаче при кипении фреона-12 и фреона -11 существенно расходятся между собой. Коэффициенты теплоотдачи, полученные в большей части опытных исследований, в 1,5—2 раза превышают а, рассчитанные с помощью эмпирических критериальных формул, действительных для ряда других жидкостей. Поэтому в данной статье проведено сопоставление различных опытных данных с целью установления формул для расчета коэффициентов теплоотдачи. [c.93]

Рис. 2. Коэффициенты теплоотдачи при кипении фреона-12 в большом объеме.

Анализ критериальных уравнений, а также опытные данные по кипению фреона-11 и фреона-12 внутри горизонтальной трубы (рис. 4), показывают, что коэффициент теплоотдачи фреона-11 на 20—30% меньше, чем фреона-12. [c.102]

Рис. 8. Зависимость коэффициента теплоотдачи при кипении фреона-11 внутри горизонтальных труб.

И. Чернобыльский, Г. Р а т и а и и. Экспериментальное исследование коэффициента теплоотдачи при кипении фреона-12 в большом объеме, Холодильная техника , 1955, № 3. [c.111]

В испарителях аммиачных холодильных установок кипение хладагента осуществляется обычно на внешней поверхности труб. Фреоновые установки часто комплектуются испарителями с кипением хладагента в трубах, так как заполнение большого по объему межтрубного пространства требует значительных количеств дорогого фреона. Улучшение теплообмена достигается использованием как внешнего, так и двустороннего оребрения, поскольку кипение фреона в трубах характеризуется относительно невысокими коэффициентами теплоотдачи. [c.269]

Результаты опытов на фреоне-12 подтвердили наши теоретические предположения. Скорость роста паровых пузырей dof для фреона-12 оказалась значительно (в 2,5 раза) меньшей, чем для воды. Если принять во внимание действительные значения dof для фреона-12, то определенные для него из предложенной нами критериальной формулы значения коэффициентов теплообмена С2 при кипении хорошо совпадают с опытными данными ап для фреона-12. Таким образом, эта критериальная система является единственной, позволяюш,ей получить хорошее согласование теории с опытом и дать четкое физическое объяснение причины столь резкого отклонения фреона-12 от других жидкостей. [c.113]

В книге систематизированы и оценены опубликованные экспериментальные данные, а также таблицы и уравнения для пяти фреонов метанового ряда 10, 11, 12, 13 и 14. На основании обработки наиболее достоверных экспериментальных данных авторами составлены уравнения, по которым рассчитаны подробные таблицы теплофизических свойств указанных фреонов. Таблицы рекомендуемых величин включают значения плотности, сжимаемости, энтальпии, энтропии, изобарной теплоемкости, скорости распространения звука, адиабатного дросселя-эффекта, коэффициентов термического расширения и поверхностного натяжения, вязкости, тепло- и температуропроводности, чисел Прандтля в интервале температур от нормальных точек кипения до 473 К и давлений от 0,1 до 20 МПа. Подавляющая часть этих таблиц публикуется впервые. [c.2]

В зависимости от того, вводится ли газ в полимер с последующим химическим фиксированием структуры пены или используются различные газообразователи, разлагающиеся с выделением газов или испаряющиеся при кипении (например фреоны) и образующие газовые пузыри, полимерная матрица может быть наполнена различными газами. В пенопластах с открытыми порами присутствие газов практически не сказывается на их свойствах. Теплопроводности газов, используемых в производстве пенопластов, приведены в [15] дополнительного списка литературы. В первом приближении для пенопластов низкой плотности коэффициент теплопроводности можно рассчитать по вкладу каждой фазы пропорционально ее объемной доле. Механические и физические свойства пенопластов варьируются в широких пределах (см. [16] дополнительного списка литературы). [c.41]

Уравнения коэффициента теплоотдачи в горизонтальной трубке в областях неразвитого и развитого кипения рекомендуются в работе [199]. Исследования теплообмена при конденсации Ф-142 внутри горизонтальной трубки см. [75, 460, 527], при кипении в большом объеме [83,84], при кипении масло-фреоновых растворов (фреон-142 — масло ХФ-12) - [90, 320]. [c.94]

Явление г и с т е р е з и-с а. При построении зависимости а=/(<7) в условиях повышения плотности теплового потока появление первых паровых пузырей и переход к развитому кипению происходят при более высокой плотности теплового потока по сравнению с ее значением, отвечающим прекращению процесса кипения дак при проведении опыта в обратном направлении. В связи с этим в интервале значений q между и <7нк коэффициенты теплоотдачи в первом случае (опыт с повышением q) оказываются меньше, чем во втором. Это объясняется тем, что при переходе от низких к более высоким плотностям теплового потока не все центры парообразования соответствующего радиуса кривизны (при данном перегреве жидкости) оказываются активными. Часть из них еще заполнена жидкостью и не может генерировать паровую фазу. При переходе от высоких значений q к более низким практи-чески все центры, соответствующие данному температурному напору, являются активными. Рассмотренное явление получило название гистерезиса по тепловому потоку. На рис. 7.4 и 7.5 представлены опытные данные, полученные при кипении фреона-22 на никелевой трубке [39] и при кипении неона на платиновой проволоке. В последнем случае опытные данные представлены в виде зависимости плотности теплового потока от температурного напора At=t -r— н. Из риснунков видно, что коэффициенты теплоотдачи на нижней ветке петли гистерезиса могут быть в два (и более) раза ниже, чем на верхней. Это всегда следует учитывать при обобщении опытных данных, полученных в переходной области. [c.193]

На рис. 7.18 представлена зависимость коэффициента теплоотдачи от плотности теплового потока при кипении фреона-12 на отдельных трубах шестирядного горизонтального пучка при различных температурах насыщения (трубы пронумерованы снизу вверх) [7]. Из рисунка видно, что с увеличением плотности теплового потока отношение коэффициента теплоотдачи для трубы 6 к коэффициенту теплоотдачи для трубы 1 уменьшается. Это означает, что при повышении плотности теплового потока влияние скорости смеси ослабевает. Более значительная зависимость а от скорости смеси наблюдается при низких давлениях. Это объясняется тем, что при = onst с понижением давления уменьшается число действующих на единице площади поверхности [c.214]

Кипящий в промышленных условиях фреон обычно содержит до 8—10% (массовых) масла, что снижает значение коэффициента теплоотдачи. Влияние примеси масла на интенсивность теплообмена при кипении фреонов может быть отражено дополнительным поправочным коэффициентом ем, значение которого для смеси фрео-на-22 с маслом ХФ-22С можно определить из рис. 7.20. [c.216]

При кипении фреонов-12 и 22 на иучках с оребренными трубами, геометрия которых близка к приведеной в табл. 7.2, среднее значение коэффициента теплоотдачи можно рассчитать по формуле В. А. Дюндина [196] [c.217]

Коэффициент теплоотдачи при кипении фреона-12 на пучке ореб-Рис. Т6.П. Определение действи- ренных труб рассчитываем по фор-тельной плотности теплового по- муле (7.8), в которой значение Епр [c.434]

Расчет теплоотдачи при кипении фреонов на пучке труб было предложено [12, 11 осуществлять, вводя ноправочный коэффициент, е =ац/адд, где определяется по формуле для одиночной трубы, О ,, — средний коэффициент теплоотдачи пучка. [c.218]

Исследование средних коэффициентов теплоотдачи при кипении Ф-12, Ф-22 и Ф-142 проведено в ЛТИХП [65—691. Установлено, что при q <С. 1400 2300 вт/м для Ф-12 и Ф-22 и при q < 3000—3500 вт/м для Ф-142 существует область неразвитого кипения, для которой при малых расходах фреона коэффициент теплоотдачи может быть определен из [c.221]

Катц и др. [Л. И, 12] исследовали теплообмен фреона-12, кипящего в междутрубном пространстве горизонтального кожухотрубного испарителя. Медные трубы, на которых кипел чистый фреон-12, имели длину 920 мм и диаметр 19 мм. Температура кипения = 12,8 С. Нагрев производился движущейся по трубам горячей водой. Для верхних рядов труб получены большие коэффициенты теплоотдачи, чем для нижних. Увеличение коэффициента по высоте авторы связывают с некоторой дополнительной турбу [c.98]

Иодер и Додж [Л. 11] проводили опыты по кипению фреона-12 внутри медной вертикальной одиночной трубы диаметром d = = 24,1 мм и длиной 1830 мм при от —58 до —74° С. Содержание масла во фреоне составляло 5,1%- Опыты проводились при различных весовых паросодержаниях х , которые измерялись на выходе из трубы. Результаты опытов не позволяют установить влияния температуры кипения на величину а. Увеличение паросодер-жания на выходе из трубы соответствовало существенному уменьшению коэффициента теплоотдачи. [c.99]

Учитывая все эти обстоятельства, для расчета коэффициента теплоотдачи фреона-12 при температурах кипения от —40 С до 20° С и 1600 s q l4000 ккал/м -ч можно рекомендовать формулу [c.100]

Опыты Джонса [Л. 15] проведены при кипении фреона-11 в меж-трубном пространстве горизонтального кожухотрубиого испарителя, длиной 3,8 м, по овина поперечного сечения которого была занята медными оребренными трубами наружным диаметром 19 м.м. Температура кипения изменялась от —1,4 С до ГС. Коэффициент оребрения был равен 3,1. Коэффициент теплоотдачи агента определялся по опытному значению коэффициента теплопередачи и рассчитанному термическому сопротивлению со стороны воды. Полученные значения а относились ко всей оребренной поверхности. [c.101]

Витциг и др. [Л. 25] определяли коэффициенты теплоотдачи фреона-12, кипящего внутри медной трубы d = 7,75 мм, длиной 0,7 м при = —7,2 С и = 20 С и = (0,9-ь18) 10 ккал1м - ч. Обогрев экспериментальной трубы осуществлялся с помощью электронагревателя. Температура стенки измерялась термопарами температура кипения определялась по давлению. Опыты проводились при расходах агента от 0,45 до 12,7 кг ч. [c.106]

Брайан и Квейнт [Л. 26] проводили опыты по определению коэффициента теплоотдачи фреона-11, кипящего в медной горизонтальной трубе d = 8 мм, длиной 3,05 м. Нагревателем являлась стенка трубы толщиной б = 0,75 мм, через которую пропускался электрический ток. Температура поверхности трубы измерялась термопарами, установленными в различных точках по длине. Температура кипения измерялась у входа в испаритель и у выхода из него также с помощью термопар. Осуществлялись также измерения скорости агента и давления. Тепловой поток изменялся примерно в пределах (2,7-i-16) 10 ккал1м -ч, температура кипения от 26,8 до 39,3 С, расход хладоагента от 23,3 до 105,8 кг ч. Состояние Ф-11 менялось в широких пределах на входе от переохлажденной жидкости до Ху = 27%, на выходе — от 2 = 0,15 до = 1- Так как изменению паросодержания в опытах соответствовало и изменение теплового потока, то установить на основании данных этих опытов влияния Хер В ЧИСТОМ виде не представляется возможным. [c.107]

Исследовалась теплоотдача к потоку фреона-12, движущегося в горизонтальной трубе. Механизм теплообмена в двухфазном потоке изменяется в зависимости от режима течения. При расслоенном течении тепло передается таким же путем, как и при кипении в большом объеме, а экспериментальные данные обобщаются уравнением (10). При кольцевом течении теплопередача осуществляется путем макроконвекции двухфазного потока. Экспериментальные данные, полученные для этого режима течения в настоящей работе, обобщены эмпирическим уравнением (8),, которое в безразмерном виде аналогично уравнению (16). В дальнейших исследованиях предстоит проверить применимость этого уравнения в других условиях опытов. Необходимо также изучить критерии, характеризующие границы существования разных режимов течения. В потоке с очень высоким паросодержанием коэффициент теплоотдачи быстро возрастает с увеличением паро-содержания, но при определенном паросодержании коэффициент теплоотдачи внезапно падает до величины, соответствующей теплоотдаче к однофазному вынужденному потоку насыщенного пара. Это явление вызывает внезапное повышение температуры, стенки. [c.271]

Как видно из таблицы, поправочные коэффициенты, пол -ченные минимизацией функционала /6/, улучшают описание как составов равновесных фаз, так и температур и давлений точек начала и конца кипения. Качество описания коэффициентов распределения связано с минимумом функционала /6/ неоднозначно. Для рассмотренных систем коррекция двух параметров не дает существенных преимуществ по сравнению с коррекцией одного параметра К. В связи с этим можно рекомендовать следующие поправочные коэффициенты для пары фреон 12 - фреон 13 к =0,02б8, [c.131]

Сведения о каждом фреоне представлены в такой последовательности ГОСТ, МРТУ, ТУ, применение, основные константы (молекулярный вес, температуры кипения и плавления, критические константы), давление паров, плотность, удельный объем, вязкость, поверхностное натяжение, теплота образования, теплоты парообразования, испарения, разложения, энергия диссоциации связи, теплоемкость (включая показатель адиабаты), теплопроводность, электрические свойства (электропроводность, диэлектрические постоянные, диэлектрическая прочность, пробивное напряжение), коэффициент преломления, скорость звука, сжимаемость, растворимость, набухание, термодинамические свойства, холодопроизводи-тельность, теп.чоотдача, токсичность, коррозия, техника безопасности. Данные и библиографические ссылки, не подходящие ни под одну из этих рубрик, сведены в разделы Разное . Необходимо отметить, что некоторые параметры (плотность, теплота испарения, теплоемкость) отражены также в таблицах термодинамических свойств. [c.4]

В работе [72] исследовалось влияние масла ХФ-12 на теплообмен при кипении Ф-12 внутри трубы. Для расчета коэффициента теплоотдачи при кипении фреоно-масляного раствора в работе [90] приводится формула. О теплоотдаче и гидравлическом сопротивлении при кипении в трубках растворов Ф-12 с маслом см. [91—93]. [c.27]

Рис. 7.8 8. Обобщенная зависимость коэффициента теплоотдачи Р от физических свойств жидкости и скорости вдува при барботан е (вода, водоглицериновые растворы) и кипении (вода, натрии, калий, цезий, этанол, бензол, жидкий азот и жидкий гелии, фреон) в виде зависимости параметра

За последние двадцать лет значительно изменилась роль холодильных агентов. В 1950 г. наряду с аммиаком и фреонами использовались еш,е такие рабочие веш,ества, как углекислота, сернистый ангидрид и хлористый метил [1]. В настоящее время почти весь объем производства искусственного холода основан на использовании трех главных холодильных агентов аммиака, фреона-12 и фреона-22. При этом на фреоне-22 работает 20—30% крупных и мелких холодильных установок и 40—50% установок кондиционирования воздуха. Фреон-22 негорюч, невзрывоопасен и выгодно отличается от аммиака отсутствием запаха и меньшей токсичностью. По сравнению с фреоном-12 этот холодильный агент обладает существенно большей объемной холодопроизводитель-ностью и более высокими (примерно на 30%) значениями коэффициентов теплоотдачи при кипении и конденсации. Ограниченная растворимость фреона-22 в масле позволяет организовать более полное отделение масла. [c.3]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...