Барий Давление паров

Пример 1-2. Атмосферное давление, измеренное ртутным барометром, равно 780 мм при температуре 0° С. Определить абсолютное давление пара в котле, если показание манометра 2,5 бар. [c.20]

Начальное давление пара при /1 равно pi = 10 бар конечное давление при 2 равно р2 = 0,18 бар. При постоянном объеме = [c.194]

Значительное увеличение к. п. д. с ростом начального давления пара имеет огромное значение в повышении экономичности работы паротурбинных установок. В настоящее время осваиваются давления до 300 бар. [c.302]

Пример 19-2. Определить термический к. п. д. цикла Ренкина при начальном давлении пара pi — 40 бар п начальной температуре t == 500 С. Задачу решить, когда конечное давление р2 = 2 бар р2 = 0,5 бар Рг 0,05 бар. [c.316]

С повышением начальной температуры насыщенного пара термический к. п. д. цикла возрастает. Однако после температуры 180—190° С (соответствующих давлению 10—12 бар) дальнейшее повышение начальной температуры вызывает резкое увеличение давления пара и его конечной влажности (в точке 2), что приводит к серьезным трудностям при эксплуатации турбин. [c.574]

Однако при давлениях более 100—120 бар перегрев пара даже до 500— 550° С не обеспечивает допустимой величины конечной влажности пара. В этих условиях становится необходимым промежуточный перегрев пара после расширения его в начальной части турбины. [c.580]

Пример 3-14. Определить скорости истечения из суживающегося сопла для следующих параметров пара pj = 80 бар, ti = 400 С, Рз = = 50 бар (давления абсолютные). Определить критическую скорость для случая, если Ра = 20 бар. [c.292]

При ti = 20° С по табл. 1 водяного пара имеем р . = 0,02337 бар, отсюда парциальное давление пара в помещении составляет р == Ф = 0,02337-0,6 = 0,01405 бар этому давлению соответствует по табл, II /р = 12° С так как = 14° С > /р = 12° С, то выпадения влаги на внутренней поверхности стены не будет (при этом надо исходить из того, что температура тонкого слоя воздуха, непосредственно прилегающего к внутренней поверхности стенки, равна температуре этой поверхности). [c.307]

Кривая фазового равновесия между кристаллической и газообразной фазами в координатах р—Т проходит через начало координат, т. е. при Г- 0 давление пара над кристаллом равно нулю. При абсолютном нуле температуры все вещества независимо от величины давления находятся в кристаллическом состоянии исключение составляет лишь один гелий-П, который при давлениях, меньших 25 бар, остается вплоть до абсолютного нуля температуры жидким. [c.127]

До 1800 г. начальное давление пара в паровых машинах было немногим больше 1 бар, и только к 1900 г. онс было доведено до 10— 12 бар. Машины работали на насыщенном паре применение перегретого пара с температурой 300—350°С началось лишь в 1894 г. [c.426]

С повышением начальной температуры насыщенного пара термический к. п. д. цикла возрастает. Однако после температур 180—190° С (соответствующих давлению 10—12 бар) дальнейшее повышение начальной температуры вызывает резкое увеличение давления пара и его конечной влажности (в точке 2), что приводит к серьезным трудностям при эксплуатации установки. Другой путь повышения термического к. п. д. цикла, позволяющий без увеличения начального давления поднять среднюю температуру подвода тепла в цикле, состоит в применении перегретого пара. [c.429]

Если при одинаковом конечном давлении pi и одной и той же максимальной температуре цикла повысить начальное давление пара ри то вследствие соответствующего повышения температуры насыщения возрастает также и средняя температура подвода тепла, как это ясно видно из Т—S диаграммы (рис. 14-17). Возрастание средней температуры подвода тепла при неизменной температуре отвода тепла приводит к увеличению термического к. п. д. цикла, а следовательно, и к уменьшению удельного расхода тепла. Повышение начального давления является одним из эффективных методов увеличения rit цикла паросиловой установки. На рис. 14-18 показана зависимость j t от pi при различных ti и Р2 = 0,04 бар. [c.436]

Однако при давлениях более 100—120 бар перегрев пара даже до 500—550° С не обеспечивает допустимой величины конечной влажности пара. В этих условиях становится необходимым промежуточный перегрев пара после расширения его в начальной части турбины. Промежуточный перегрев пара иногда называют также вторичным. [c.440]

В настоящее время преобладающую роль в топливном балансе страны играют газообразные и жидкие топлива. Их транспортировка осуществляется в основном по магистральным трубопроводам, которые оборудуют современными теплосиловыми установками мощными газовыми турбинами, двигателями внутреннего сгорания, электродвигателями, котельными агрегатами и др. Для нормальной эксплуатации систем транспорта и хранения нефтепродуктов и природных газов необходимо значительное количество электроэнергии, причем с повышением производительности труда и совершенствованием технологических процессов затраты электроэнергии как на одного работающего, так и на единицу вырабатываемой продукции непрерывно увеличиваются. Растущая потребность в электроэнергии будет удовлетворяться сооружением новых (в основном тепловых) электростанций, оборудованных котельными агрегатами паропроизводительностью до 300 т/ч и давлением пара до 300 бар, а также паровыми турбинами мощностью до 1,2 млн. кВт. [c.3]

Работа форсунки осуществляется следующим образом тонкая струя жидкого топлива попадает в струю пара, движущегося с большой скоростью, и разбивается им на отдельные капли. Давление пара для распыливания жидкого топлива должно составлять 3—15 бар, расход пара при распыливании—0,3—0,5 кг на 1 кг топлива, т. е. 3—5% паропроизводительности котла, Из-за этого паровые форсунки не устанавливают на котлах большой- мощности. [c.124]

Котел (рис. 56) состоит из наружного 1 и внутреннего 2 цилиндрических корпусов, которые соединены между собой в нижней части. В верхней части корпуса заканчиваются сферическими днищами 3 я 4, соединенными дымовой камерой 5 (котлы типа ШС, ММЗ) или вертикальными дымогарными трубами (котел типа ВГД). Для увеличения паропроизводительности в верхней половине внутреннего корпуса монтируются пучки наклонных кипятильных трубок 8. Люки-лазы 9, смонтированные напротив пучков, предназначены для очистки трубок от накипи и их замены в случае разрыва. Котел снабжен манометром 6 и водоуказательным стеклом 7. Поверхность нагрева котлов составляет 10—35 м . Давление пара достигает 7,85 бар. [c.131]

Давление пара в котле, бар [c.139]

Представление о порядке величин перепада давления Др и абсолютного давления пара рп внутри пузырька для воды при неизменном внешнем давлении рж=1,0 бар дает табл. 4-1, рассчитанная по (4-3). [c.110]

В качестве примера рассмотрим два пузырька в воде при атмосферном давлении с радиусами, равными 0,01 и 0,001 мм соответственно. Давление пара в этих пузырьках приведено в табл. 4-1, оно составляет 1,12 и 2,2 бар. На линии насыщения воды этим давлениям соответствуют температуры насыщения 102,8 и 123,3° С. Именно такие значения температуры должна иметь вода вокруг этих пузырьков для существования равновесия. [c.110]

Исследования [Л. 85] показывают, что при низких давлениях паров щелочных металлов (р < 0,01 бар) коэффициент конденсации р 1. При увеличении давления значения р уменьшаются. По данным [Л. 101, 112] в этой области давлений для калия и натрия зависимость р от давления д, описывается следующей эмпирической формулой [c.279]

Рис. 4.11. Зависимость удельной объемной работы от отношения давлений Рз/pi в цикле Ренкина при начальном давлении пара рз= бар (1) ъ Pz=-= 0,5 бара (2) (для использования низкотемпературного тепла)

Давление пара на входе в трубу р. бар [c.200]

Котлоагрегат КМ-75-40 паропроизводительностью 20,8 кг сек рассчитан на давление пара на выходе из пароперегревателя 39,2 бар и перегрев пара до температуры 440° С. Особенностью конструкции является двухкамерная [c.15]

Белгородский котельный завод выпускает с 1959 г. серию блочных котлов с естественной циркуляцией производительностью 13,9 кг/сек (50 т ч) с давлением пара за запорной задвижкой 39,2 бар и температурой перегретого пара 440° С. Котлоагрегаты рассчитаны для камерного сжигания [c.19]

Типовые конструкции описанных выше блочных котлов Белгородского котельного завода могут быть применены для получения насыщенного или перегретого пара ( пе ДО 250° С) с давлением на выходе из котла 13,7 бар (14 ата), используемого в промышленности, строительстве, на транспорте и в других отраслях народного хозяйства, потребляющих пар на технологические или отопительно-вентиляционные нужды. Для этой цели спроектированы и изготовляются блочные котлоагрегаты марок Т-50-14, К-50-14, Б-50-14, предназначенные соответственно для камерного сжигания фрезерного торфа, каменных и бурых углей, а также газомазутный (ТМ-50-14) и мазутный (М-50-1) котлы. При переходе на низкое давление пара в конструкцию блочных котлов внесены следующие изменения сокращена новерх- [c.26]

Размер форсунок Тип форсунки Производительность форсунки в кг/сек при давлении паров в бар [c.99]

Пример 27-6. Определить средний коэффициент теплоотдачи конвекцией от поперечного потока дымовых газов состава Н2О = = 11%, СО2 = 13% и N2 == 76% к стенкам восьмирядного пучка труб. Трубы диаметром d = 60 jujm расположены в шахматном порядке. Средняя скорость потока газов в самом узком сечении пучка и = 10 м/сек. Температура газов перед пучком = 1200° С, за пучком = 800° С, угол атаки ф = 50°. Загрязнение труб пучка не учитывать. Давление пара внутри труб 100 бар и температура поверхностей труб / = 31Г С. Одновременно (для сравнения) вести расчет для коридорного расположения пучка труб. [c.446]

Силы, распределенные по некоторой поверхности, характеризуют величиной давления, г. е. отношением силы к площади, на которую она действует. Давление измеряют в килограммах-силы на квадратный метр, или на квадратный сантиметр, или на квадратный миллиметр (кПм , кПсмР, кПмм ). В Международной системе единиц в качестве единицы давления принят ньютон на квадратный метр н1м ) для давления пара в котлах и газа в резервуарах допустимо применять внесистемную единицу бар (1 бар= № н м ). [c.204]

Пример 24. Рабочее давление пара в цилиндре паровой машины р=12 бар (1 бар =10 н/м )-, внутренний диаметр цилиндра D = 400 мм (рис. 27). Определить диаметр с/щ стального штока поршня, а также диаметр болтов, прикрепляющих крышйу к телу цилиндра. Число болтов t= 8 допускаемое напряжение растяжения для штока [а]ш = 50 н1мм допускаемое напряжение растяжения для болтов [а]о=60 н/мм . [c.50]

Р1наче изменяется объем, когда вода превращается в пар. Если из 1 кг воды при 100" С (давление 1,013 бар) получить пар тех же температуры и давления, то объем его будет v" = 1,674 м кг, т. е. увеличится в 1 610 раз по сравнению с объемом воды при температуре кипения. [c.108]

При сравнительно низких начальных давлениях пара величина члена v pi—pi) становится пренебрежимо малой. Так, например, при pi = = 30 бар v pi—p2) =2,9 кдж1кг, тогда как 4 при /i = 450° и р2= 432 [c.432]

Продолжительность и порядок растопки котла устанавливаются рабочими инструкциями в зависимости от типа котла и его особенностей и составляет 2—6 ч. Растопка котла типа ДКВР производится в течение 3—4 ч. Котельный агрегат следует растапливать при естественной тяге, и только в случае срочного пуска допускается применять дымосос. Подтягивать гайки у лазов и люков, болтовые соединения на трубопроводах и арматуре во время растопки котла разрешается нормальными ключами (без дополнительных рычагов) при давлении пара не выше 3 бар п обязательно в присутствии лица, ответственного за котельное оборудование. [c.256]

Тепло отходящих газов используется в котлах-утилизаторах, которые могут обеспечить увеличение использования тепла при мерно на 30%. Температура отходящих газов теплосиловых уста новок составляет 300—500 С, поэтому в котлах-утилизаторах можно получать не только горячую воду, по и перегретый пар Паропроизводительиость котлов-утилизаторов составляет2—40т/ч Пар обычно используется на технологические или отопи тельные нужды производства. Давление пара в соответствии с ха рактером производства составляет от 2 до 40 бар. Перегретый пар может иметь температуру до 400° С. Горячая вода в котлах-утилизаторах нагревается до 100—130° С. [c.260]

В опытах по конденсации пара внутри труб 1] обнаружено, что коэффициенты теплоотдачи на 50 и 100% выше, чем по Нуссельту [2]. Исследования [3] показали, что коэффициент теплоотдачи изменяется пропорционально средней скорости движения пара. В последующих работах [4—12] измерялись средние и локальные коэффициенты теплоотдачи при конденсации паров различных теплоносителей внутри горизонтальных и вертикальных труб. В большинстве случаев эти исследования относятся к области низких давлений пара при сравнительно малых тепловых потоках и в общем не охватывают достаточно широкую область peжимoв конденсации пара в трубе, а полученные в них зависимости не всегда согласуются между собой. Лишь в последние годы были опубликованы работы [13—15], в которых исследовалась теплоотдача при конденсации внутри горизонтальных и вертикальных труб водяного пара давлением от 6,8 до 218 бар с тепловыми потоками от 23,2- 10 до 5800- 10 вт м . В последних работах установлено, что коэффициент теплоотдачи суще ственно зависит от паросодержания, давления пара и скорости смеси в трубе. В опытах измерялись средние и локальные коэффициенты теплоотдачи в режиме неполной конденсации пара. Опыты при различных условиях, но с полной конденсацией пара не проводились. [c.197]

Опыты проводились при давлениях конденсирующегося пара 12,3 24,5 5,8 и 88 бар, массовых расходных паросодержаниях на входе в трубу Х от 1,0 до 0,26 и на выходе от 0,0 до 0,69 удельных тепловых нагрузках от 0,162-10 до 1,57-10 ват1м . Результаты измерений, приведенные в табл. 1—4, свидетельствуют, в частности, о том, что средний коэффициент теплоотдачи при конденсации пара внутри трубы существенно зависит от расхода пароводяной смеси, давления пара и массовых па-росодержаний как во входном Хи так и выходном Х2 сечениях трубы. [c.204]

Однобарабанный неблочный газомазутный котел БКЗ-75-39ГМ Барнаульского котельного завода производительностью 20,8 кг сек при давлении пара в барабане котла 44,1 бар (45 ата) показан на рис. 1-1. Котлоагре-гат выполнен по П-образной схеме с вынесенной холодной частью воздухоподогревателя. Трехходовая компоновка поверхностей нагрева позволила снизить высоту котлоагрегата при незначительном увеличении габаритов котла в глубину. [c.8]

Газомазутпын блочный котлоагрегат ГМ-50-1 Белгородского котельного завода (рис. 1-2) производительностью 13,9 кг сек с давлением пара в барабане котла 43,2 бар и температурой перегретого пара 440° С выполнен также с трехходовой компоновкой поверхностей нагрева особенностью конструкции является совмещенная (общая) стена между топкой и опускным газоходом. По сравнению с пылеугольными котлами такой же производительности высота котлоагрегата ГМ-50-1 сокращена за счет уменьшения топочного объема (Ft = 144 м ) и размещения горизонтального пароперегревателя в опускном газоходе. [c.10]

В низкой компоновке с коротким верхним барабаном котлы производительностью 2,78 кгкек изготавливаются на давление пара 38,3 бар с топками для сжигания бурых и каменных углей, древесных отходов в топках [c.36]

Котлы ДКВр-10-39-440 производительностью 2,78 кг/сек на давление пара 38,3 бар и температуру 440° С предназначены для ТЭЦ малой мощности, расположенных в изолированных районах. Эти котлы изготавливают с топочными устройствами для сжигания древесных отходов в скоростных [c.38]

Серийный блочный газомазутный котел ДКВр-20-13-250 Бийского котельного завода производительностью 5,6 кг сек, давлением пара 12,8 бар [c.39]

Давление пара в барабане, бар Всех солей,, чг/кг Общая жесткость, Л1кг-эке1кг Кремитте-вая кислота в пересчете на мг/кг Раство- ренный кислород, мкг/кг Соединения железа в пересчете на Fe, мкг/кг Соединения меди Б пересчете на Си, мкг/кг Масла, мг/кг Величина pH [c.167]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...