Расчетные толщины покрытий (табл

Результаты всех испытаний записывают в табл. 39. Средний выход металла по току и расчетную толщину покрытия определяют по формулам (134) и (135). Плотность олова см. в приложении 3. [c.219]

Средние расчетные толщины однослойных электролитических покрытий в зависимости от их назначения и условий эксплуатации приведены в табл. 32. [c.53]

Значения параметров а и Ь, предложенные Союздорнии на основании опыта содержания дорог с различными покрытиями, приведены в табл. 24.1. В этой таблице дано значение Я0, представляющее собой часть толщины покрытия, предназначенную для износа. При определении толщины дорожной одежды расчетное ее значение следует увеличивать на толщину Я0, предназначенную для износа. [c.234]

Так, в табл. И1.12 приведен , расчетные значения толщины покрытия б для некоторых распространенных марок электродов общего назначения в сопоставлении с толщинами регламентированными паспортами этих электродов. [c.167]

Кадмирование применяется преимущественно для защиты изделий от действия морской воды и от действия атмосферы, насыщенной морскими испарениями. Назначение и значение средних расчетных толщин слоя кадмиевых покрытий приведены в табл. 11. [c.40]

При перепаде температур, превышающем приведенные в табл. 2.1 величины, минимальная толщина верхнего слоя асфальтобетонного покрытия устанавливается расчетным путем. В большинстве штатов Америки эта величина составляет 12,7 см. [c.57]

Аналогичную конструкцию утепленных панелей для кровли выполняют с несущим нижним слоем из профилированного оцинкованного стального настила (по ГОСТ 24045—86), утеплителя (сверху) из пенополистирола и двух-трехслойного рулонного покрытия (см. рис. 8.16). В табл. 8.2 приведены приближенные значения толщин утеплителей некоторых видов в зависимости от расчетной наружной температуры воздуха, которые можно применять при разработке курсовых проектов и контрольных работ по строительным [c.226]

Толщину цементобетонного покрытия принимают в зависимости от нагрузки на ось расчетного автомобиля, марки бетона и грунтовых условий (табл. 23.15). При этом толщина однослойных бетонных покрытий не должна превышать 30 см. В том случае, когда требуется большая толщина, следует устраивать двухслойные покрытия. [c.193]

Таким образом, диффузионные процессы между покрытием и подложкой проходят с более высокими скоростями, чем между этими же материалами в компактном состоянии (табл. 7). Так, сравнение толщины карбидной зоны, полученной экспериментально и вычисленной по известным коэффициентам диффузии углерода в соответствующие металлы, показало, что опытные толщины карбидных слоев в несколько раз превосходят расчетные. Этот факт объясняется сильным искажением и дефектностью кристаллической структуры решетки материала покрытия. [c.43]

В табл. 1.2 приведены размеры и состав защитных покрытий микротвэлов, которые были испытаны в опытных высокотемпературных реакторах Драгон и AVR, а также расчетные данные по составу и толщинам покрытий микротвэлов реакторов ВГР и ВГР [13, 14]. [c.14]

При количестве ежегодных вылетов расчетного воздушного судна, большем 25 ООО, общая толщина покрытия должна быть увеличена в соответствии с табл. 10.6. Толщину слоя асфальтобетона увеличивают на 1дюйм, остаток толщины распределяют между слоями искусственного основания. [c.386]

В процедуре расчета коэффициента накопления разрушений DF рассматривают полосу покрытия общей шириной 820 дюймов (21 м), которую, в свою очередь, делят на 82 полосы 10-дюймовой (25 см) ширины каждая. DF вычисляют для каждой такой полосы. При этом соотношение P R (см. табл. 10.3) между количеством вылетов и количеством проходов по каждой полосе определяют на основании нормального распределения движений самолета по ширине полосы со среднеквадратичным отклонением в 30,5 дюймов (78 см) (эквивалентно движению самолета по рулежной дорожке) и используют затем в уравнении (10.31). Определенные таким образом DF для каждого самолета из расчетного списка применяют в вышеупомянутом уравнении Майнера (Miner) (10.32) с целью получения значения коэффициента накопления дефектов для полосы от воздействий заданного набора воздушных судов. При расчете общей толщины покрытия выбирают максимальное из всех значений DF, определенных для каждой из 82 полос 10-дюймовой ширины. Следовательно, самолеты с одной и той же геометрией опоры, но с различным расстоянием между стойками основных опор будут иметь различные коэффициенты P R в каждой из 10-дюймовых полос и поэтому будут оказывать различное влияние на эффект накопления разрушений. [c.390]

Методика проведения исследований. В предлагаемой работе в качестве плакирующего элемента использовали никель. Размеры частиц рэлита, принятые для исследований, как и в работах [3—6], составляли менее 50 50—90 и 90—150 мкм. Толщина плакировки на частицах выбиралась исходя из требований достаточно надежной изоляции от окисления в процессе напыления и получения сравнительно невысоких концентраций никеля в покрытии. В табл. 1 приведены расчетные значения весовых и объемных концентраций никеля в плакированном порошке в зависимости от толщины покрытия на частицах. Расчет проводился по средним значениям диаметра частиц рэлита и принимался равным 30 70 и 120 мкм. [c.248]

Цинкование широко применяется как коррозиеустой-чивое покрытие для защиты деталей из черных металлов. Назначение и средняя расчетная толщина цинкового покрытия (по опытным данным) в зависимости от условий службы приведены в табл. 10. [c.38]

Аналогичным образом определяется толщина верхних слоев покрытия (суммарная толщина слоя асфальтобетона и верхнего слоя искусственного основания), при этом используют для входа в номограмму расчетное значение BR для нижнего слоя искусственного основания, принимаемое равным 20. Толщина слоя из плотного асфальтобетона для критических зон составляет 4 дюйма ( 10см), для некритических зон — 3 дюйма ( 8 см). Толщина верхнего слоя основания рассчитывается путем вычитания толщины слоя асфальтобетона из общей толщины верхних слоев покрытия. Полученную таким образом толщину верхнего слоя основания сопоставляют с минимальной, указанной в табл. 10.5. [c.385]

Объемный вес основного слоя изоляции для водоводов не более 550 кг/л1 , коэффициент теплопроводности не более 0,12 ккал/м-час-град при ср едней температуре 100° С для паропроводов объемный вес — 400 ке/м , коэффициент теплопроводности — 0,085 ккал/м-час град при средней температуре 100° С. Расчетный коэффициент теплопроводности основного слоя изоляции теплопроводов в непроходных каналах следует определять при проектировании с учетом увлажнения изоляции с повышающим коэффициентом для формованных подвесных конструкций 1,10, для засыпных и обволакивающих — 1,20. Механическая прочность изоляции теплопроводов в непроходных каналах должна обеспечивать восприятие без разрушения и появления остаточных деформаций, нагрузок от собственного веса и от приставных лестниц, применяемых при осмотрах и ремонтах. Конструкции должны обладать достаточной влагоустойчивостью, сохранять свои теплофизические свойства под влиянием длительного соприкосиовения наружной поверхности изоляции с насыщенным влагой воздухом внутри канала при явлениях конденсации и испарения влаги на поверхности изоляции и при изменениях температуры воздуха внутри канала. При прокладках во влажных грунтах и при высоком уровне грунтовых вод изоляция должна выдерживать многократное затопление и высыхание без изменения своих теплофизических свойств. Изоляция должна быть защищена асбоцементной штукатуркой толщиной 15—20 мм, нанесенной по металлической сетке, уложенной по крафтбумаге, и покрытиями, предохраняющими изоляцию от капели. Максимально допустимые тепловые потери водяными тепло-проводами в непроходных каналах для наиболее характерных случаев двухтрубной прокладки приведены в табл. 24. [c.36]

Исследование влияния различных механизмов поверхностного катализа на теплообмен в диссоциированном углекислом газе проведено для стекловидного покрытия плиточной теплозащиты воздушно-космического самолета "Буран" и близкого к нему по каталитическим свойствам кварца. Для этих материалов на плазматроне ВГУ-4 ИПМ РАН получены данные по теплообмену в критической точке тестового образца в широком диапазоне параметров набегающего потока и значений температуры поверхности. Для этих же условий рассчитаны зависимости теплового потока от температуры поверхности в диапазоне 300-2000 К с использованием различных моделей поверхностного катализа. Тепловые потоки рассчитывались на основе приближения пограничного слоя [23] конечной толщины с использованием модели газовой среды, описанной в [30]. При таком подходе состав газа на внешней границе пограничного слоя считается равновесным, а температура газа находится из условия совпадения расчетных и измеренных значений тепловых потоков к холодной идеально-каталитической поверхности. Последние были выбраны на основе анализа экспериментальных данных для медной и серебряной поверхностей [23, 28, 29] и приведены в табл. 2. Кроме того, в этой таблице для исследованных режимов обтекания приведены также скорость дозвуковой струи в центре выходного сечения канала плазматрона подводимая к индуктору мощность N и скоростной напор Ар. Для всех режимов испытаний статическое давление в потоке бьхло 0.1 атм. [c.135]

Найденное расчетным путем значение покрытия несколько увеличивают, вводя коэффициент запаса толщины /=1,3+1,6. Приняв /=1,5, получим 6i = 1,5-6,4 = 9,6 мм. Эта толщина теплозащитного покрытия рассчитана без учета его абляции и механического повреждения структуры. Для учета этих факторов воспользуемся экспериментальной зависимостью скорости уноса (угара) стеклотекстолита от температуры. Используя эту зависимость, определим толщину угораемого слоя теплозащиты в различных точках траектории, причем в качестве температуры Т, являющейся аргументом для скорости угара Wyr, используем температуру адиабатической стенки Тг. Результаты расчета толщины угораемого слоя представлены в табл. З.Х.4. [c.677]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...