Диаграмма

Характер кривых изотермического распада аустенита и их расположение на диаграмме зависят от химического состава стали, однородности аустенита и размера его зерна. Почти все легирующие элементы увеличивают период распада аустенита, т. е. сдвигают кривые изотермического распада вправо. [c.231]

Пользуясь диаграммой изотермического распада, можно нри-бли кенно рассчитать скорость охлаждения в субкритическом интервале температур, обеспечивающую полное или частичное отсутствие закалки металла околошовной зоны. Для получения в околошовной зоне металла, в котором будут отсутствовать структуры закалки, необходимо, чтобы средняя скорость охлаждения в интервале температур от до (Т — 55) не превышала предельного значения [c.232]

Рис. 127. Структурная диаграмма снстемы Fe- r

Механическая характеристика одноцилиндрового четырехтактного двигателя (рис. 75) представлена его индикаторной диаграммой, т. е, зависимостью удельного давления р газов в цилиндре [c.132]

Рис. 75. Индикаторная диаграмма четырехтактного двигателя внутреннего сгорания.

Пример 3. Сохраняя условия примера 2, требуется для одного цикла установившегося движения звена АВ построить диаграмму Виттенбауэра, т. е. график 7=7 (/ ) зависимости кинетической энергии Т от приведенного момента инер- [c.143]

Рис. 83. Свойства диаграммы Виттенбауэра.

Строим диаграмму Виттенбауэра Т = Т (/ ). Для этого продолжаем оси абсцисс графиков / ==/ (q>) и Т = Т (ф) до их пересечения в точке О (рис. 84,i ). [c.144]

Эта точка является началом координат диаграммы Т == = Т (/ ) Точки самой линии диаграммы Т == Т (А ) строятся подобным же образом Через конец ординаты (рис. 84, в) проводим прямую, параллельную оси абсцисс гра( )ика (ф), до пересечения ее с прямой, проведенной через конец ординаты Ti (рис. 84, б) параллельно оси абсцисс графика Т = Т (ф). Точка пх пересечения есть точка / диаграммы Т = Т (/ ) (рис. 84, г). Аналогично строим и другие точки диаграммы Т=Т (/ ) В нашем примере эта диаграмма является прямой линией, так как приведенный момент инерции 1 постоянен. [c.144]

Рис. 84. К примеру 3. Построение диаграммы Виттенбауэра для одного цикла установившегося движения звена приведения.

В установившемся движении машинного агрегата диаграмма Виттенбауэра его представляет собою окружность радиуса [c.155]

В этом случае найти положения звена приведения, при которых его угловая скорость (О принимает наибольшее и наименьшее значения, можно с помощью диаграммы Виттенбауэра, построенной для цикла установившегося движения ведущего звена машинного агрегата. [c.162]

В наше.м случае приходится решать обратную задачу по известным углам наклона касательных О—/ и О—II к кривой Т = Т (/ ) найти начало координат О диаграммы Т = (/ ) и те положения звена приведения (ф = Ф и ф = ф ц,), при коюрых скорость со принимает значения также отрезок а, [c.163]

Определить момент инерции / маховика можно, используя диаграмму 7=7 (/ ) следующим образом. [c.164]

Рис. 92. К примеру 2. а) схема двухступенчатого компрессора, б) индикаторная диаграмма компрессора.

Строим индикаторную диаграмму (рис. 93, 6) и отмечаем на ее оси абсцисс точки, соответствующие положениям точки С (поршня) для рассматриваемых восьми положений механизма. Находим ординаты и диаграммы, выражающие давление газа на поршень в первой и второй ступенях, для каждого положения поршня (точки С). [c.168]

Up — масштаб по оси ординат индикаторной диаграммы. [c.168]

Строим диаграмму Т = Т(1 ) (рис. 93, е), ее построение ясно из чертежа. [c.170]

Определяем тангенсы углов наклона касательных 0—1 и О—И к диаграмме Т = Т ( ) . [c.170]

Расчеты по пунктам а и б обычно выполняют для всех сталей. Для конструкционмгах пизкоуглеродистых и низколегированных сталей иг [еются приближенные формулы для расчетов по пунктам гид. Для закаливающихся сгалей можно выполнять расчет по пунктам а—г кроме того, с помощью термокинетических или изотермических диаграмм распада аустеиита оценить ожидаемую структуру метал.1[а шва и з. т. в., возможность возникновения закалочных структур и трещин. [c.172]

Рассмотренное разделение зоны термического влияния — приближенно. При переходе от одного структурного участка к другому ргмеются промежуточные структуры. Кроме того, диаграмму железо — углерод мы рассматривали статично, в какой-то момент существования сварочной ванны. В действительности температура в точках зоны термического влияния изменяется во времени в соответствии с термическим циклом сварки. [c.214]

Закаливаемость стали можно оценить, изучая кинетику распада аустенита. На рис. 115 представлена схема диаграммы изотермического распада аустенита и нанесены кривые, соответствующие различным скоростям охлаждения металла. Скорость охлаждения, выран<енная кривой 2, характеризует максимальную скорость охлаждения, повышение которой приведет к частичной закалке стали. Ее называют первой критической скоростью охлаждения. При скорости охлаждения по кривой 3 наступает полная закалка (100% мартенсита). Ее называют второй критической скоростью охлаждения. Кривая 1 характеризует скорость охлаждения, при которой отсутствует закалка. [c.231]

Диаграммы анизо-термического превращения, построенные для условий термообработки, не могут быть использованы без существенной корректировки при расчетах режима сварки (рис. И7). [c.233]

Вместе с этим построение специальных диаграмм анизотермическо-го превращения не [c.233]

Для того чтобы при сварке в околошовной зоне получить такие структуры, которые обеспечат деформацион1[ую способность металла, достаточную для предотвращения образования трещин при охлаждении и вылеживании изделия до проведения соответствующей термообработки, необходимо, чтобы общее время выдержки в субкритическом интервале температур было бы достаточным для полного распада аустенита. Это время определяют по диаграмме изотермического распада аустенита стали данной марки. [c.243]

Pii , -130. Диаграммы изотермического превращения хромистых сталей с различным содержанием хрома [c.260]

Рис. 131. Схематичес][ая диаграмма хромистой стали (тройной системы Fe- r- )

Для приближенного определения характера структуры обычно пользуются диаграммой Шеффлера, предварительно подсчитав эквивалеитпые содержания никеля и хрома. На структуру этих сталей оказывает влияние также термообработка, пластическая деформация н другие факторы. По )тому положение фазовых областей на диаграммах состояния определено для немногих систем в виде псевдобинарн1,[х разрезов тройных систем, обычно Fe—Сг—Ni с углеродом. [c.281]

Наиболее сильно задерживают процесс графитизации (оказывают отбеливающее действие) сера, ванадий, олово. Поэтому в серых литейных чугунах всегда содержится значительное количество кремния. На рис. 149 приведена нсевдобипарная диаграмма состояний Fe — С — Si стабильной (графитной) системы, отвечающая постоятшому содержанию кремния 3,0% Si. [c.322]

Для оценки влияния термического цикла сварки па структуру и свойства различных зон сварного соединения рассмотрим нсев-добинарную диаграмму состояний Fe — С — Si, связав ее с распределением температур в шве и околошовной зоне (рис. 152). Шов представляет собой металл, полностью расплавлявшийся. В зависимости от скорости охлаждения структура его будет представлять собой белый или серый чугун, с различным количеством структурно-свободного углерода. [c.325]

В установившемся движении машинного агрегата его диаграмма Виттенбауэра представляет собой отрезок прямой тп, параллельный оси Т диаграммы. Длина отрезка тп равна 50 мм. Коорди-иать точки т равны Хт = 50 мм, = ЮО мм. Определить коэффициент неравномерности движения установившегося режима, если масштабы по осям координат диаграммы Виттенбауэра равны Иг == 10 hmImm, = 1,0 кгм /мм. [c.155]

С)пределить коэффициент неравномерности установившегося движения, если масштабы по осям координат диаграммы Виттенбауэра равны цт- = 20 hmImm, = 0,5 кг/мм. [c.155]

По троение диаграммы Виттенбауэра (рис. 90, г) производится подобно тому, как эго показано в 15, Следует помнить, что каждая точка кривой на этой [c.163]

Продолжаем касательные 0—1 и О—// до их пересечения в точке О (рис. 90, г). Точка О является началом координат диаграммы Виттенб 1уэра. Проводим через точку О ось Т ординат и ось / абсцисс этой диаграммы. Очевидно, что отрезок а в масштабе даст величину искомого момента инерции / маховика, т. е. будем иметь [c.164]

Дано = 0,05 м, = 0,25 м, координата центра масс S шатуна = = 0,10 м, диаметр цилиндра Dj = 0,13 м, диаметр штока Dj = 0,11 м, масса шатуна = 1,8 кг. масса поршня = 2,2 кг, момент инерции шатуна относительно оси, проходящей через его центр масс S, равен = 0,025 кгм , момент инерции кривошипа вместе с приведенными к нему массами звеньев редуктора и ротора электромотора / == 0,07 кгм . Давление газа на поршень задано индикаторной диаграммой (рис. 92, б) максимальное давление на поршень в первой ступени = 22,5 hI m , максимальное давление на поршень во второй сту- [c.166]

Рис. 93. Расчет маховика для двухступенчатого компрессора по Виттенбауэру о) схема механизма-и повернутые планы скоростей б) индикаторная диаграмма в) графики приведенных моментов сил сопротивления и движущих сил г) график приведенного момента инерции от масс ведомых звеньев механизма d) график изменения кинетической энергии е) диаграмма Виггенбауэра ж) лучи О—/ и О—И, проведенные под наибольшим и наименьшим углами.

Проводим к диаграмме Т = Т (/ ) (рис. 93, е) под углами и ка- атсльные, параллельные лучам О—/ и О—// на рис. 93, ж. Далее продолжаем ось ф графика /3 — /3 (ф) до пересечения с проведенными касательными в точках к и L Измеряем отрезок kl он оказался равным 35 ми. [c.171]

Теплотехника (1991) -- [ c.37 ]

Металловедение (1978) -- [ c.0 ]

Коррозия и борьба с ней (1989) -- [ c.0 ]

Техническая термодинамика. Теплопередача (1988) -- [ c.87 ]

Сопротивление материалов усталостному и хрупкому разрушению (1975) -- [ c.0 ]

Техническая термодинамика и теплопередача (1986) -- [ c.8 ]

Теплотехника (1986) -- [ c.38 ]

Моделирование конструкций в среде MSC.visual NASTRAN для Windows (2004) -- [ c.0 ]

Теплофикационные паровые турбины и турбоустановки (2002) -- [ c.0 ]

Высокомарганцовистые стали и сплавы (1988) -- [ c.0 ]

Механика слоистых вязкоупругопластичных элементов конструкций (2005) -- [ c.128 ]

Механические свойства металлов Издание 3 (1974) -- [ c.237 ]

Температура и её измерение (1960) -- [ c.224 ]

Материаловедение Технология конструкционных материалов Изд2 (2006) -- [ c.0 ]

PSPICE Моделирование работы электронных схем (2005) -- [ c.0 ]

Справочник проектировщика динамический расчет сооружений на специальные воздействия (1981) -- [ c.0 ]

Автоматические тормоза подвижного состава (1983) -- [ c.0 ]

Свойства газов и жидкостей Издание 3 (1982) -- [ c.0 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...