ЕЕ Простой термический анализ

Полиморфные превращения одной однофазной структуры в другую обнаружены приблизительно в 20 металлических элементах, а также в большом числе промежуточных фаз и интерметаллических соединений. Превращения этого типа являются наиболее простыми среди всех фазовых превращений. Очень часто при температурах, близких к температуре равновесия фаз, превращение протекает по механизму образования зародышей и их роста, а при более низких температурах, достигаемых путем быстрого охлаждения, по мартенситному механизму. По мере увеличения скорости охлаждения остановка на температурной кривой, обнаруживаемая при скоростном термическом анализе, смещается в область более низких температур до некоторого предельного ее положения. Поэтому у большинства чистых металлов нельзя зафиксировать высокотемпературную структуру [c.284]

При решении простейших задач на растяжение и сжатие мы уже встретились с необходимостью иметь некоторые исходные экспериментальные данные, на основе которых можно было бы построить теорию и внести тем самым некоторые обобщения в анализ конкретных конструкций. К числу таких исходных экспериментальных данных относится в первую очередь уже знакомый нам закон Гука. Основными характеристиками материалов при этом являются модуль упругости Е и коэффициент Пуассона р.. Понятно, что в зависимости от свойств материала эти величины меняются. В первую очередь Е и р зависят от типа материала и в некоторой степени от условий термической и механической обработки. [c.48]

Анализ обратимых процессов представляет собой сравнительно простую задачу. Заметим, что изменение состояния тела в любом обратимом процессе, а также производимая в результате процесса работа и количество переданной теплоты определяются, если известна одна из характеристических функций тела или, что то же самое, уравнение состояния и выражение для теплоемкости тела v или Ср (т. е. термическое и калорическое уравнения состояния тела). [c.158]

Величина 2( 1—Ра) по сравнению с разностью /1—Гг очень мала, и в знаменателе ее можно не учитывать. Вместе с тем по сравнению с разностью /1—12 она не так уж мала и, не учитывая ее в числителе, можно допустить ощутимую погрешность в значении термического к. п. д. Правда, это относится к установкам высокого давления, для средних же и тем более низких давлений погрешность получается настолько малой, что величину v 2(pi—Р2) можно не учитывать вообще. Это означает, что при анализе работы паросиловых установок с невысоким начальным давлением можно пренебречь затратой работы на привод насоса и термический к. п. д, определять по более простой формуле [c.210]

Прокаливаемость углеродистой стали. Простые углеродистые стали широко применяются в машиностроении, но термическая обработка их сложна и не всегда дает в поточно-массовом производстве достаточно однородные и высокие механические свойства. Это объясняется тем, что при небольших колебаниях в содержании углерода, марганца и других элементов получается большое различие в прокаливаемости. Например, полученная в результате испытаний большого количества плавок стали марки 45 полоса прокаливаемости (фиг. 154) имеет большую ширину. Это доказывает, что прокаливаемость ее обнаруживает колебания в очень широких пределах. Объясняется это различиями в методе выплавки, разницей в содержании кислорода, азота и водорода, не определяемых при рядовых контрольных анализах, разной величиной природного зерна и разной степенью однородности аустенита в разных плавках. Поэтому необходимо производство стали с определенными узкими пределами прокаливаемости или ее дополнительная сортировка по суженным пределам прокаливаемости. Такая сортировка позволяет устанавливать более рациональный режим и более узкий интервал температур при закалке углеродистых сталей. [c.242]

Общеизвестно значение и распространенность различных методов дилатометрических измерений при исследовании кинетики фазовых превращений в твердых веществах. Последние считаются одними из наиболее чувствительных и надежных. Не вскрывая существа превращений, они дают весьма точную временную характеристику суммарного процесса при применении простой и часто стандартной аппаратуры. Дилатометрический метод физико-химического анализа имеет то основное преимущество исследования фазовых превращений в твердых веществах, в том числе в металлах и сплавах, что величина объемного эффекта, наблюдающаяся при фазовых превращениях первого рода, зависит не от скорости нагрева или охлаждения, а только от температуры. Это позволяет в результате уменьшения скорости изменения температуры записывать объемные эффекты в условиях, приближающихся к равновесным, т. е. изотермическим. Указанное обстоятельство особенно важно, если мы пользуемся дилатометрическим методом при построении диаграммы состояний. Методом дилатометрического анализа, помимо непосредственного определения коэффициентов термического расширения, являющихся одной из основных характеристик материалов, можно также исследовать явления упорядочения и распада твердых растворов, рекристаллизации и вообще все процессы, которые сопровождаются экстремальным изменением объема. Немаловажным преимуществом является также возможность получения непрерывной записи кривых нагрева или [c.41]

Спектроскопы и спектрометры устанавливаются в лабораториях. В термических цехах и в цеховых лабораториях устанавливаются обычно стилоскопы — так называют спектроскопы простой конструкции, на которых можно очень быстро произвести качественный химический анализ, т. е. определить, какие элементы входят в состав металла. Это необходимо бывает сделать, например, в том случае, когда нужно произвести разбраковку или убедиться, что деталь изготовлена из требуемой марки стали. Количественного определения элементов на стилоскопе выполнить невозможно. [c.299]

В старой теории теплопередачи очень часто применяются цепи термических сопротивлений. Если тепловые характеристики всех элементов цепи являются пропорциональными, т.е. для каждого элемента д ЛТ, то применение цепей термических сопротивлений позволяет правильно решить задачу. Но если некоторые элементы цепи имеют линейные или нелинейные характеристики, как, например, в случаях естественной конвекции, кипения, конденсации или теплового излучения, то применение цепей термических сопротивлений неэффективно. Их можно использовать при анализе, но они не облегчают решение, а просто усложняют и запутывают его. [c.96]

Мы рассмотрели получение простых кривых охлаждения, т. е. кривых в координатах температура — время. Методом термического анализа можно строить термические кривые в других координатах одной из наиболее полезных среди этих производных кривых является кривая, фиксирующая время, требуемое для охлаждения, или тепло, выделяющееся в данном температурном интервале, в зависимости от температуры. Так, при охлаждении перед критической точкой величина dtldT примерно постоянна, но резко возрастает при температуре критической точки, а затем медленно уменьшается до значения, приблизительно соответствующего исходной скорости охлаждения. Этот вид термических кривых особенно четко выявляет небольшие тепловые эффекты кривые легко можно записывать автоматическим способом. Недостаток таких кривых заключается в том, что на них не обнаруживается меньшее переохлаждение, чем выбранный температурный интервал. [c.82]

Все разнообразие эксплуатационных режимов для упрощения анализа можно свести к двум основным типам циклов простой формы [57 ]. Первый режим (рис. 14, а) характеризуется периодами делительной выдержки Tj, в основном при максимальной температуре Тп,ах между последовательными циклами изменения температуры. В эти периоды происходит релаксация термических напряжений сг в условиях стесненной термической деформации е, поэтому такой режим называют циклом с релаксацией. Второй режим (рис. 14, б) характеризуется периодами т деформироваиия с постоянной нагрузкой, приложенной к образцу при наибольшей температуре между последовательными циклами изменения температуры, это—цикл с ползучестьк . [c.38]

Вначале были теоретически рассчитаны зависимости изменения потенциала с длиной трещины для относительно простых конфигураций образцов, таких как пластина с боковой или центральной трещинами. Для более сложных образцов необходимо провести прямые экспериментальные калибровки изменения потенциала с длиной трещины. Хотя были сделаны попытки прямого приложения теоретического анализа к реальным образцам, некоторые предположения полностью не подтвердились. Оптимизируя систему и используя усилительную аппаратуру с малыми шумами (< =t 0,1 J,F) и малым дрейфом (<0,05цУ за время длительности испытания), оказалось возможным измерять трещины длиной до 0,1 мм в различных образцах и изменение длин трещин менее 10 мкм (т. е. около половины диаметра зерна в нормализованной стали). Такая чувствительность требует очень точного контроля постоянного тока и температуры испытания (термические коэффициенты сопротивления очень важны). Повышение температуры [c.229]

Можно сделать еще одно замечание. Из выражений (21.4.23) и (21.4.24) видно, что как тепловой поток, так и поток импульса в общем случае наряду с кинетической частью , уже рассмотренной в (13.4.14), содержат потенциальную часть , связанную с взаимодействием. Поэтому создается впечатление, что для расчета коэффициентов переноса, кроме одночастичной функции, нужны также выражения для корреляций. Однако такое впечатление опшбочно. Если анализ, проведенный в разд. 17.8, удастся обобщить на случай термических коэффициентов переноса, то они буду выражены в форм функционалов только от F (f), т. е. через fi (q, р). Хотя до настоящего времени не удалось прямо доказать существование связи между термическими коэффициентами переноса и П-субдинамикой, имеются убедительные соображения, свидетельствующие в ее пользу. Действительно, в недавней своей ]работе (которую мы рассмотрели в гл. 13 в простейшем слзгчае) Резибуа показал, что во всех порядках коэффициенты переноса, включая их потенциальную часть, можно выразить только через функцию f , [c.333]

Диаграмма состояния. В первом систематическом исследовании, выполненном методами термического, микроструктурного и рентгеновского анализов, было установлено существование в системе In —Си следующих промежуточных фаз , Y. е, т), т] и ф. Фазы , v. в и т] стабильны только при высоких температурах. По мнению авторов работы [1], наиболее простой формулой, отвечающей составу -фазы, является u4ln (31,11% ln), а ii-фазы — [c.352]

Перепады температур АГг, АГк, АГст и т. д. определяются как произведение теплового потока на соответствующее термическое сопротивление, т. е. АГр = QRp и т. д. Температура на границах участков определяется последовательным вычитанием из температуры газов падений температуры по участкам, т. е. Т = — ДТг и т. д. (см. рис. 40, б). Рассмотренный метод является простым, но он может вскрывать ряд существенных факторов для анализа теплового состояния поршней с масляным охлаждением (см. 1 гл. IV). [c.80]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...