Типы сварных соединений и их расчет

ТИПЫ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИИ И ИХ РАСЧЕТ [c.43]

ОСНОВНЫЕ типы СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ И НОМИНАЛЬНЫЙ РАСЧЕТ ИХ ПРОЧНОСТИ ПОД ДЕЙСТВИЕМ ПРОДОЛЬНЫХ СИЛ [c.40]

ТИПЫ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ И РАСЧЕТЫ ИХ НА ПРОЧНОСТЬ [c.136]

Важной задачей является правильный выбор способа сварки в соответствии с назначением, формой и размерами конструкций. Назначение способа сварки в значительной степени определяется свариваемостью, особенно при соединении разнородных материалов, конструктивным оформлением сварных соединений, степенью их ответственности и производительностью процесса. Необходимо также учитывать тип соединений, присадочный материал, приемы и обеспечение удобства выполнения сборочно-сварочных соединений. Эти условия предопределяют механические свойства соединений и допускаемые напряжения, необходимые для прочностных расчетов конструкций. Так, для сварки длинных швов встык более технологично применение дуговой автоматической сварки. Толстостенные элементы соединяют электрошлаковой сваркой. Для сварки внахлест тонколистовых материалов рационально применение контактной сварки. Некоторые виды свариваемых материалов (алюминиевые и титановые сплавы, нержавеющие стали и т. п.) требуют надежной защиты зоны сварки от окисления, т. е. применения аргонно-дуговой, электронно-лучевой и диффузионной сварки. Необходимо также учитывать возможности механизации и автоматизации процесса выбранного способа сварки. [c.164]

На защиту выносятся результаты исследования коррозионного и кор-розионно-усталостного поведения сталей типа 18-10 и их сварных соединений, совершенствование на этой основе методов расчета долговечности изделий с ГМО и повышение их ресурса путем рационального выбора режимов сварки и методов ингибиторной защиты от питтинговой коррозии и коррозионно-усталостного разрушения при действии блуждающих токов. [c.5]

При выполнении чертежа сварной сборочной единицы необходимо определить виды сварных соединений, выбрать типы сварных швов и обозначить их. При этом следует учитывать, что в курсе черчения выбор типа сварного шва определяют исходя из конструкции свариваемых деталей, а форму и размер скоса кромок под сварку — только в зависимости от толщины свариваемых деталей, без технически обоснованного расчета сварных швов на прочность. [c.404]

Конструкция сварных соединений и расчет их на прочность. Ограничимся рассмотрением основных видов сварных соединений и типов швов, выполненных электродуговой сваркой. [c.309]

Соединения паяные - Допускаемые напряжения 165 - Конструктивные элементы 162, 163 - Основные типы и их обозначения 161 - Пределы прочности на срез 164 - Сборочные зазоры 163 - Условное обозначение 164 Соединения сварные - Примеры конструирования 136-141 - Расчет прочности 146-151 [c.854]

Различные типы соединений, их конструкции, характеристики, применение и расчет изучают в курсе деталей машин. В настоящей главе излагаются дополнительные сведения по разработке конструкции соединений, а также рекомендации справочного характера. Дополнительные сведения о сварных соединениях излагаются совместно с вопросами конструирования сварных изделий в гл. IV. [c.24]

Эффективность применения паяных и клееных (так же как и сварных) соединений, их прочность и другие качественные характеристики в значительной степени определяются качеством технологического процесса правильным подбором типа припоя или клея, температурным режимом, очисткой поверхностей стыка, их защитой от окисления и пр. Этим вопросам посвящены специальные курсы [19] и главы курса технологии материалов [6]. Ниже излагаются краткие сведения по конструкции и расчету соединений. [c.85]

Нагрузка сдвигает Детали соединения в плоскости стыка. Примером подобного соединения могут служить опорные устройства типа кронштейна с консольно приложенной нагрузкой по отношению к центру тяжести болтового соединения. При расчете соединения действующую нагрузку приводят к центру тяжести соединения (см. рис. 1.8 при условии, что сварное соединение заменено резьбовым). Пользуясь принципом независимости действия сил, определяют составляющие от силы и момента, действующие на каждый болт, и их равнодействующую. Последующий расчет выполняют для наиболее нагруженного болта. Если болт установлен без зазора, то [c.49]

Учебное пособие состоит из двух частей. В первой части рассмотрены вопросы прочности и пластичности сварных соединений при статических и переменных нагрузках в условиях низких и высоких температур, методы расчета их на прочность, а также деформации конструкций от сварки. Во второй части рассмотрены конструктивные особенности различных типов сварных изделий, вопросы технологии их изготовления, расчета и проектирования, а также автоматизации производства и применения ЭВМ в расчетах и проектировании конструкций. [c.3]

В этом слу чае расчет коис ф) ктивно-геометри еских и силовых параметров бандажа и несущей способности предварительно напряженных оболочковых KOH Tpv кций должен базироваться на оценке прочности их сварных соединений с учс-том ([)актора механической неоднородности. Отметим, что навивка бандажа на наружтто поверхность конструкций приводит не только к усилению стенки конструкции, но и изменяет показатель нагруженности стенки и = G2 /0( от его значений п = 0,5 (для линейной части корпу са конструкций) до и = 1, В связи с этим, в первую очередь необходимо определить связь показателя двухосности нагружения стенки оболочки п с параметрами навиваемого бандажа. Следует отметить, что на практике используются три основных типа [c.181]

Сосредоточение деформации металла иа границах зерен при прохождении через высокотемпературный участок термического сварочного цикла, особенно ту его часть, где уже прекратилась миграция границ и достройка зерен, должно привести к большой искаженности кристаллической решетки в приграничных зонах. Такой сдвиг должен сопровождаться существенным ростом плотности дислокаций и вакансий иа границах. Особенно велик он должен быть на границах, расположенных нормально к направлению растяжения. При особо высокой степени локального сосредоточения деформации на таких участках границ могут образоваться микронесплошности типа трещин. Следовательно, меж-зеренный сдвиг в высокотемпературной области должен значительно расширить зону разрыхления границ, увеличить ее свободную энергию и склонность к адсорбции атомов инородных элементов. Ширина зоны разрыхления определяет реальную ширину границ, наблюдаемую на шлифах после травления металла. Такие реальные границы значительно шире (до 10 — 10- см) границ, предполагаемых теоретически (до 10 см). Расчеты показывают, что высокотемпературная зернограничная деформация может пройти только в том случае, когда ширина границ незначительно больше теоретической. Экспериментальным и расчетным путем М. А. Криштал и Ю. И. Давыдов получили, что соответствующая ширина эффективной границы зерен при 700°С в железе со средним размером зерен около 50 мкм равна 10 см. Экспериментально было также установлено, что зона адсорбции углерода на границе зерен в а—Fe равна 0,2 мкм [10]. Столь значительное увеличение ширины реальных границ зерен происходит в результате стока и накопления точечных и линейных дефектов, образующих благодаря лесу дислокаций и пор типа объединенных поливакансий широкую зону нарушенной структуры. Плотность нарушений возрастает вследствие локализации сдвига по границам. Скопление дислокаций у границы видно на микроструктуре (рис. 69), выявленной при электронной микроскопии на просвет околошовной зоны сварного шва фольги из коррозионно-стойкой стали. Аналогичный результат отмечен и при травлении декорированных дислокаций на шлифах сварных соединений листов большей толщины. Ширина зоны травимости -самой дислокации всего лишь немного больше 10 см (около 30 атомных диаметров) [40]. Но, по-видимому, при плотном скоплении дислокаций на границах образуется фронт травимости, равный всей площади их скопления размером до 10 см. А. Хейденрейх [62] считал, что при циклическом нагружении дислокации могут концентрироваться у границ в слое толщиной около 0,2 мм. [c.111]

При расчете роста несплошности в деталях из легированных сталей типа 15Х2НМФА и их сварных соединений с учетом контакта несплошности с обессоленной водной средой при температуре до 300 °С значения констант Со и ш выбирают по диафамме усталостного разрушения, приведенной в методике М-02-91 [18]. [c.35]

По типу соединения — стыковые и угловые (вали-ковые). Угловые швы применяются при соединениях в нахлестку, впритык, угловых соединениях и соединениях с накладками. Сторона к углового шва (рис. 14) является катетом. Заштрихованная площадь АВБГ характеризует степень выпуклости шва по сравнению с нормальным и не принимается в расчет при определении прочности сварного соединения. Угловые швы выполняются так, чтобы их катеты были равны, т. е. ОВ — ОГ = к. Угол между сторонами ОГ и ВГ равен 45°. [c.31]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...