Тепловые сопротивления лучистому потоку

Тепловые связи между телами и средой (кондуктивные, лучистые, конвективные) можно рассматривать как гипотетические проводники тепла, которые соединяют тела между собой и со средой. Если величины тепловых потоков, протекающих между телами, а также телами и средой, не изменяются вдоль своего пути, то поверхности проводников могут рассматриваться как адиабатические, а их тепловые сопротивления — сосредоточенными. Величины кондуктивных, конвективных и лучистых тепловых проводимостей, [c.48]

Рабочая пластина нагревается лучистым потоком через чернящее покрытие, а компенсационная пластина — электрическим током во всем объеме. Отводится тепло, в основном, с внутренней обдуваемой стороны. При этом тепловой поток рабочей пластины преодолевает термические сопротивления чернящего покрытия, собственно пластины и теплоотдаче от обдуваемой поверхности. Поток же компенсационной пластины преодолевает лишь около половины сопротивления пластины и полное сопротивление теплоотдаче. [c.119]

При необходимости выделить лучистую составляющую теплового потока два наружных базовых элемента располагают по центру линзы или, как и в предыдущем случае, разносят их для снижения суммарного сопротивления (рис. 3.6). При этом до начала опытов наружные элементы используют для контроля равномерности теплообмена на исследуемом участке, покрывая их на время краской. [c.65]

Критерий Био Bi в (4.2) является отношением термического сопротивления тела к термическому сопротивлению конвективной теплоотдачи от среды к поверхности и характеризует степень неравномерности распределения температуры по толщине тела. При Bi > 1 правую часть (4.2) можно приравнять нулю и считать, что на поверхности устанавливается равновесная температура Т, соответствующая равновесию конвективного и лучистого тепловых потоков и потока собственного излучения. Отводом тепла внутрь тела вследствие его большого термического сопротивления h/X 1/р) [c.151]

Полученные данные свидетельствуют о том, что ориентация волокон в плоскостях, перпендикулярных тепловому потоку, существенно повышает термическое сопротивление материала лучистому переносу тепла. Учет этого фактора необходим при создании эффективных высокотемпературных теплоизоляторов. [c.89]

В результате поставленных экспериментов решены следующие задачи 1) изучен характер формирования температурных полей и пограничных слоев прн различных режимах и степени фильтрации наружного или внутреннего воздуха 2) определены значения и изучен характер изменения коэффициентов теплообмена на поверхностях остеклений в зависимости от высоты воздушной прослойки и режима фильтрующего воздуха 3) выполнены расчеты тепловых потоков по конвективной и лучистой составляющей и методами математической статистики построены критериальные соотношения, связывающие термическое сопротивление воздушной прослойки с температурными, теплофизическими и аэродинамическими параметрами воздушной среды. На основании этих соотношений рекомендованы значения термического сопротивления воздушной прослойки в зависимости от количества фильтрующего воздуха через неплотности остеклений. [c.100]

Тг — температура -той поверхности остекления, °С = = 1, 2, 3, 4 Тех, Тст — средние температуры поверхностей торцовых стенок соответственно холодной п теплой камер, ° С аки л/ — коэффициенты соответственно конвективного и лучистого теплообмена на -той поверхности остекления, Вт/(м -К) лг — соответственно конвективный и лучистый тепловые потоки через -тую поверхность остекления, Вт/м ог = кг+ лг — суммарный тепловой поток через -тую поверхность, Вт/м оп, ов — суммарные тепловые потоки соответственно через наружное и внутреннее остекление, Вт/м —термические сопротивления воздушной прослойки, определяемые по тепловым потокам соответственно через наружное и внутреннее остекление, К/Вт. [c.107]

При расчете лучистого теплового потока по формуле (4) выбраны температуры для поверхности /01=ть 02 = =тсх, для поверхностей 2 и 5 01==тз, 02=Т2 и для поверхности 4 01=Т4, 02=Тст- средние значения тепловых потоков и термических сопротивлений по высоте поверхностей остеклений приведены в табл. 31, характер изменения локальных значений совершенно аналогичен. [c.116]

Основной причиной указанного скачка является значительная неоднородность лучистого теплового потока по радиусу, из-за которой высьь хание внешней поверхности всегда начинается в центре. Это вызывает перераспределение массового расхода охладителя. В центре, где сопротивление паровому потоку выше, расход охладителя уменьшается за счет увеличения расхода жидкости по периферии образца. При этом перепад давлений на образце возрастает незначительно. Увеличение расхода по периферии требует дальнейшего повышения теплового потока для испарения всего охладителя. [c.149]

Уравнения (254, 255) справедливы для случая, когда частица нагревается в потоке, но отдает часть тепла стенам. Нетрудно видеть, что, изменяя знаки, это уравнение можно написать для начальной стадии разогрева частицы, когда Тк> Т, и для случая горящей топливной частицы, когда Т>Тг. Уравнения (254, 255) существенно усложняются, если рассматривать не отдельную частицу, а частицу, расположенную в облаке пыли (гетерогенный факел). В этом случае взаимодействие частицы со стенами будет зависеть от местоположения частицы в факеле. Лучистый теплообмен между частицами, расположенными в периферийных слоях факела, и стенами будет весьма существенным, а для частиц, расположенных в центре факела толщиной более 1м, — практически ничтожен. В уравнениях (254, 255) появится дошолнительный член, учитывающий лучистое взаимодействие частиц в облаке пыли. Частицы, находящиеся во взвешенном слое, в подавляющем большинстве случаев ведут себя KaiK тонкие тела. Это следует из того, что даже для нерудной (> м = 2 ккал1м час град) сравнительно крупной частицы диаметром 2 мм и при большом коэффициенте теплоотдачи (1400 ккал м -час-град) значение критерия Bi равно 0,2, т. е. находится в области, характерной для тонких тел. Практически внутреннее тепловое сопротивление может оказывать влияние [c.381]

Как уже указывалось выше, результирующий тепловой поток, воспринимаемый шиповым экраном, складывается в общем случае пз лучистого потока факела и конвективного потока завихренной или неза-вихренной газовой среды и путем теплопроводности передается через шлаковое покрытие, шипы и набивку экранной трубе, Тепловой поток, проходящий через шиповой экран, концентрируется в основном в шипах вследствие различия в тепловом сопротивлении шипов и набивки. Концентрация теплового потока имеет место уже в торце шина. Далее, по мере продвижения к ножке шипа, плотность теплового потока возрастает за счет стока тепла из набивки и становится максимальной вблизи ножки шипа. В экранной трубе имеет место обратная растечка теплового потока. [c.110]

Реализовать нелинейные граничные условия II рода можно подобно тому, как это сделано для источников. В граничную точку модели подается ток, зависящий от ее потенциала. Его значение определяется расчетом, а задан он может быть или непосредственно от источника тока, или от делителя напряжения через соответствующее сопротивление. Регулировка обычно производится вручную. Для облегчения этого трудоемкого процесса используются различные приемы. Так, в [98] предлагается номограмма, позволяющая учесть зависимость теплового потока от разности четвертых степеней температур при лучистом теплообмене. В работах [69, 95, 308] рассматриваются схемы нелинейных элементов, пропускающих ток, пропорциональный четвертым степеням температур, а в [308] применен с этой целью полупроводниковый элемент Atmite, у которого ток [c.46]

При очень высокой темп-ро ( 3000—4000 К и более) в воздухе присутствуют в достаточно большом ко.т-ве иониэов, частицы и свободные электроны. Хорошая электропроводность воздуха вблизи тела открывает возможность использования эл.-магн. воздействий на поток для изменения сопротивления тела или уменьшения тепловых потоков от горячего газа к телу. Она же затрудняет проблему радиосвязи с летат. аппаратом из-за отражения и поглощения радиоволн ионизов. газом, окружающим тело. Нагревание воздуха при сжатии его перед головной частью движущегося с гиперзвуковой скоростью тела может вызывать мощные потоки лучистой энергии, частично передающейся телу и вызывающей дополнит, трудности при решении проблемы его охлаждения. Рациональным выбором формы тела можно добиться значит, степени рассеивания лучистой энергии в окружающих слоях воздуха. [c.430]

Величины задаваемые и неизвестные. Хотя каждая задача массообме-на имет свои специфические особенности, в большинстве случаев при рассмотрении системы пар — воздух — вода обычно заданы G-состояние, полностью определяемое температурой и составом, а также температура в резервуаре. Лучистый тепловой поток может быть заранее оценен. Возможно также вычислить предварительно проводимости исследуемой фазы и сопротивление теплообмену между поверхностью раздела и резервуаром. Неизвестны температура поверхности раздела, 5-состав, тепловые потоки q"L и q"s и скорость массопереноса т". Обычно из последних трех величин скорость массопереноса представляет наибольший интерес. [c.235]

При помощи ударной трубы возможно создание высокотемпературных потоков газа в широком диапазоне плотностей. Несмотря на кратковременность процесса, быстродействующая аппаратура дает возможность проводить тепловые замеры. Более того, кратковременность действия потока имеет даже определенные преимущества, так как с высокой точностью позволяет считать процесс передачи тепла стенкам одномерным. Результаты многих работ [1—4], в которых изучалось развитие пограничного слоя и теплообмен на стенке ударной трубы с помощью тонкопленочных термометров сопротивления, показали, что температура поверхности стенки трубы может быть измерена очень точно. Поэтому в настоящее время появилось два метода измерения коэффициентов переноса, в основе которых лежат результаты измерений теплопередачи к стенкам ударной трубы. Впервые численное решение задачи теплообмена было получено в работе [5] и экспериментально проверено в работе 61, в которой авторы измерили теплообмен в критической точке тупоносого тела, помещенного в ударную трубу. Результаты работы 6] в основном подтвердили теорию, изложенную в работе [5], но при этом обнаружилось, что теплообмен в сильной степени зависит от числа Ье (числа Люиса) и вязкости газа поэтому получить данные о коэффициенте вязкости высокотемпературного газа в невоз-ыущенном потоке было практически невозможно. Авторы работы [7] используя теорию, предложенную в работе [5], а также результаты работы [8], дающей теоретический анализ ламинарного пограничного слоя на стенке ударной трубы, показали, что тепловой поток на боковой стенке очень слабо зависит от числа Люиса. Поэтому в соотнощении для теплообмена единственной неизвестной можно считать коэффициент вязкости в невозмущенном потоке. Это позволило им, используя данные по определению теплового потока к стенкам ударной трубы, при сравнении с численными решениями уравнений пограничного слоя на стенках получить экспериментальные результаты по определению коэффициента вязкости диссоциированного кислорода. Оценивая результаты эксперимента, они пришли к выводу, что на теплообмен к боковой стенке очень слабо влияет фитерий Прандтля, число Люиса, а лучистый тепловой поток в диапазоне температур 2000—4000° К еще пренебрежимо мал. Погрешность экспериментальных данных о вязкости, полученных по этой методике, оценивается авторами в пределах 16%- Сравнение полученных опытных данных с данными, рассчитанными по формуле [c.217]

В этом случае процесс лучисто-конвективного теплообмена рассматривается как процесс между газом и непосредственно поверхностью основного материала стенки с некоторым эффективным коэффициентом теплообмена ао, в котором учитывается термическое сопротивление защитного покрытия. Формула для ао получается на основе следующих соображений лучисто-кон-вективный тепловой поток от газа к поверхности защитного покрытия— ao ir — ) равен тепловому потоку через слой защитного покрытия --- ( 1 — 2) (так как теплоемкостью слоя пре- [c.164]

Далее при выбранных значениях параметра Лв строим в координатах / общ> семейства кривых зависимости фиктивного и действительного лучистых тепловых потоков от / общ. Пересечения кривых с одинаковыми параметрами Ев дадут совокупность истинных значений потребного термического сопротивления и лучистого теплового, потока в канале. Затем можно построить график Roвщ=f Rв) - Учитывая итерационный характер решения, расчеты удобнее вести с использованием ЭВМ-Выполненные на базе изложенной методики расчеты подсистемы теплозащиты с воздухонепроницаемой теплоизоляцией позволяют установить следующее. [c.76]

Пересечения кривых с одинаковыми параметрами Лв дадут совокупность истинных значений потребного тер-мического сопротивления теплозащиты и лучистого теплового потока в канале. Затем можно найти толщины пористой и воздухонепроницаемой теплоизоляций и построить график зависимости суммарной толщинц теплозащиты от толщины пористой стенки. [c.87]

Для ограждающей конструкции из материалов плотной структуры, не содержащих пустот и воздушных прослоек, термическое сопротивление является характеристикой, зависящей только от геометрической формы конструкций и физических свойств ее материалов, т. е. термическое сопротивление конструкции обусловлено явлением только чистой теплопроводности, описываемым законом теплопроводности Фурье. Если же конструкция содержит крупнопористые материалы или имеет воздушные прослойки, как, например, заполнения оконных проемов, то термическое сопротивление такой конструкции зависит в основном от характера формирования температурного поля в элементах заполнения и от интенсивности конвективных и лучистых тепловых потоков. В этом случае термическое сопротивление определяется в зависимости от тепловых потоков, проходящих через элементы заполнений и от перепада температур на различных поверхностях. Но так как конвективные и лучистые тепловые потоки и температурные перепады в значительной мере зависят от тепловоздушного режима заполнений, то определяемое таким способом термическое сопротивление имеет условное значение, эквивалентное термическому сопротивлению некоторой конструкции с материалами плотной структуры. Указанное положение особенно усугубляется при фильтрации воздуха через различные неплотности оконных заполнений. Как показали исследования, для окон с двойным остеклением при фильтрации воздуха тепловые потоки, измеряемые по внутреннему и наружному остеклению окна, совершенно различны и изменяются с пределенной закономерностью. Это обстоятельство подчеркивается также проф. В. Н. Богословским [7] и подтверждается в работе [20]. Следо- [c.97]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...