Формирование круглого и плоского дна

Формирование круглого и плоского дна. Убедившись, что стекло при достаточном разогревании под влиянием силы тяжести и поверхностного натяжения стремится к стеканию, начинающий осваивать стеклодувные работы пытается получить дно путем запаивания. Для этого трубку нагревают, отчего ее края сначала начинают оплавляться, затем все более сближаются. Просвет трубки становится все уже, а потом совсем закрывается и на конце образуется утолщение, подобное дну. Такое дно очень непрочно. Даже если его подвергнуть отжигу, оно при первом же случае резкого изменения температуры растрескается или вообще отскочит. [c.54]

Рассмотрим (рис. 5.20) обтекание плоского круглого диска потоком вязкой жидкости толщина диска б существенно меньше его диаметра с1. Очевидно, в рассматриваемом случае силами трения следует пренебречь, так как длина участка возможного формирования пограничного слоя б ничтожна по условию. Поэтому сила сопротивления будет определяться только разностью давления перед диском и в области отрывного течения за ним. Расчетная формула для силы сопротивления давления имеет вид [c.256]

Моделирование условий формирования процесса упругопластического деформирования при различных сочетаниях главных напряжений можно осуществить при осевом растяжении стержней с концентраторами напряжений трех основных видов симметричные сегментный и V-образный вырезы на внешней поверхности, круглое или эллиптические отверстия в центральной части пластины (см. рис. 2.42,а -д). В зависимости от формы поперечного сечения стержня и вида концентратора обеспечивается реализация пространственной или плоской задачи (для стержней с вырезами), либо только плоской (для стержней с отверстиями). [c.111]

Разный характер разрушения круглых и плоских образцов связан с различной долей участия присадочного материала в формировании шва пластин малой и большой толщины. [c.344]

При абразивном шлифовании (лентами из белого, хромистого или титанистого электрокорунда), а также алмазном ленточном шлифовании формирование микронеровностей на поверхности происходит в два этапа на первом этапе уменьшаются высоты микронеровностей и волнистости, на втором этапе увеличиваются относительная опорная длина профиля неровностей и шаг волнистости поверхности. Поэтому ленточное шлифование рекомендуется проводить по временному циклу, исходя из достижения требуемых шероховатости поверхности и волнистости. Обычно цикл обработки не превышает 10 — 30 с, а снимаемый припуск - 0,01 —0,05 мм. Отклонение формы обработанной поверхности при ленточном шлифовании, мм 0,01 для круглого шлифования 0,05 — 0,07 для фасонных поверхностей 0,02 — 0,03 при бесцентровой обработке 0,04 для плоских поверхностей. [c.811]

При формировании плоского дна поступают следующим образом. Сначала получают круглое дно, которое затем вносят в пламя горелки, заботясь о том, чтобы плечики лишний раз не прогревались. Достаточно размягченное дно быстрым движением [c.56]

Пакеты на плоских поддонах следует формировать и крепить так, как показано в табл. У.27. При формировании пакета из грузов в таре круглого сечения диаметром менее 300 мм сверху под крепежную ленту помещают жестяную прокладку в виде листа. [c.227]

В данной работе предлагается принципиально новый метод расчета цилиндрических складчатых систем, основанный на алгоритме МГЭ для стержневых систем. Теоретической основой метода является вариационный метод Канторовича-Власова. Решение задачи Коши изгиба прямоугольной пластины представлено в 6.2. Его можно использовать для расчета пластинчатых систем в случаях, когда плоским напряженно-деформированным состояниям элементов можно пренебречь. Алгоритм МГЭ устраняет практически все отмеченные выше недостатки существующих методов. Так, для формирования системы разрешающих уравнений типа (1.38) не используются матричные операции, не рассматривается основная система, снимаются ограничения на условия опирания пластин по торцам (граничные условия могут быть любыми, а каждая пластина может иметь смешанные граничные условия и включать как прямоугольные, так и круглые элементы), матрица коэффициентов А сильно разрежена, хорошо обусловлена и может приметаться в задачах статики, динамики и устойчивости, возможен учет ортотропии, ребер жесткости, упругого основания, переменной толщины и т.д. Таким образом, алгоритм МГЭ охватывает практически наиболее общий случай расчета. Перечисленные преимущества сопровождаются, как это бывает всегда, и недостатками. В частности, порядок матрицы А существенно больше порядка матрицы реакций метода перемещений. Однако этот недостаток [c.232]

ПОЛЯ излучения СОд-лазера t/д (г) в дальней волновой зоне известно и задано равномерным и плоским зеркала резонатора плоские с круглой апертурой, зеркало 2 (рис. 2.30) имеет постоянный по апертуре коэффициент отражения (Т 2 = onst), а на зеркале 1 коэффициент отражения задается неизвестной функцией ( 1 ( ))> которую нужно определить. Так как резонатор считается заполненным однородной средой, то с точки зрения формирования поля в нем, он эквивалентен пустому резонатору. Согласно этому поле в резонаторе нашего СОз-лазера при заданных граничных условиях удовлетворяет уравнению Гельмгольца, записанному в следуюп ем виде [c.106]

Рис. 103. Схемы формирования и крепления пакетов унифицированных размеров на плоских поддонах 800X1200 мм а — в ящичной таре б — в тара круглого сечения в — в банках (в два яруса)

Витые пружины изготовляют на токарном станке (рис, 36, а) и в тисках (рис, 36, б). Из тонкой проволоки можно свить пружину и на сверлильном станке. Витки пружины растяжения навивают плотно друг к другу. Ушки пружины изгибают круглогубцами (рис, 37. а) или в оправке (рис, 37, б). У нажимной пружины витки находятся на определенном расстоянии друг от друга. Для формирования конца пружины 2 ее виток ставят на торец трубы / (рис, 38), В т бу направляют пламя паяльной лампы или газовой горелки, Пррволоку нагревают докрасна и далее прижимают конец пружины к плите. Затем пружину надевает на круглую оправку и на заточном станке обрабатывают плоские концы, перпендикулярность которых проверяют угольником. [c.26]

Мощность жидкостного потока может быть повышена за счет увеличения его скорости вследствие увеличения перепада давлений в напорной магистрали до момента формирования гидравлического клина в зоне обработки. Дальнейший рост давления СОЖ в системе ее подачи усиливает моющее действие СОЖ по отношению к кругу, но ухудшает санитарно-гигиенические условия на рабочем месте ввиду разбрызгивания СОЖ. В настоящее время можно считать оправданным способ подачи СОЖ поливом только при обработке заготовок из легкошлифуемых материалов в единичном и мелкосерийном производстве. При круглом наружном, внутреннем и плоском шлифовании периферией круга расход СОЖ должен быть не менее 8...10 л/мин на каждые 10 мм длины контак- [c.423]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...