Сварка высокохромистых мартенситных и мартенситно-ферритных сталей

Сварка ферритных высокохромистых сталей. Высокохромистые стали относят к ферритному классу высоколегированных сталей. Стали с более низким содержанием хрома являются сталями фер-ритно-мартенситного и мартенситного классов. [c.252]

СВАРКА ВЫСОКОХРОМИСТЫХ МАРТЕНСИТНЫХ И МАРТЕНСИТНО-ФЕРРИТНЫХ СТАЛЕЙ [c.164]

Образование трещин исключается применением предварительного и сопутствующего подогрева. Обычно при ручной дуговой сварке высокохромистых сталей мартенситного и мартенситно-ферритного класса температуру подогрева принимают 200—450° С при этом чем более склонна сталь к закалке и чем жестче конструкция, тем температура подогрева должна быть выше. [c.164]

Стали и сплавы различного состава и структурного класса имеют некоторые специфические особенности сварки. Металл сварных швов на высокохромистых сталях мартенситного и мартенситно-ферритно-го типа под действием термического цикла сварки может закаливать ся с образованием мартенсита. Это может повести к появлению холодных трещин. Поэтому их сваривают по двум вариантам. При первом варианте используются сварочные материалы, обеспечивающие [c.384]

Сварку высокохромистых сталей мартенситного и мартенситно-ферритного типа можно осуществлять по двум схемам. По первой схеме сварочные материалы должны обеспечивать максимальное сходство химических составов металла шва и основного металла. После соответствующей термической обработки сварное соединение имеет свойства, приближающиеся к свойствам основного металла. Для предупреждения образования холодных трешин сварку выполняют с предварительным или сопутствующим подогревом до температуры 200...450°С. Температура подогрева тем выше, чем выше в стали содержание углерода, жесткость узлов и толщина металла (подогрев не требуется при электрошлаковой сварке). Обычно не позже чем через 2 ч после сварки необходим высокий отпуск при температуре 750... 860 °С (в зависимости от химического состава стали). [c.307]

ТЕХНОЛОГИЯ СВАРКИ ВЫСОКОХРОМИСТЫХ МАРТЕНСИТНЫХ, МАРТЕНСИТНО-ФЕРРИТНЫХ И ФЕРРИТНЫХ СТАЛЕЙ [c.325]

В комбинированных сварных конструкциях из разнородных сталей высокотемпературных установок находят применение стали разного уровня жаропрочности. По сочетанию свариваемых сталей они могут быть разделены на конструкции из сталей одного структурного класса, но разного легирования (конструкционные с теплоустойчивыми сталями, аустенитные стали разного уровня жаропрочности) и конструкции из сталей разного структурного класса, среди которых наиболее распространены соединения перлитных сталей с аустенитными и мартенситными или ферритными высокохромистыми сталями. Основные типы подобных конструкций, условия их сварки и требования к их работоспособности изложены в монографии автора [29]. [c.251]

При сварке сталей мартенситного, мартенсит-но-ферритного и ферритного классов (высокохромистых сталей) свойства сварных соединений могут быть удовлетворительными, если химический состав металла шва соответствует химическому составу свариваемого металла, а после сварки используется высокий отпуск. При сварке с использованием подогрева и последующей термической обработке применяют присадочный металл из аустенитной или аустенитно-ферритной стали. Использование таких материалов не обеспечивает равнопрочности шва и основного металла, но коррозионная стойкость и жаростойкость шва мало отличаются от соответствующих свойств основного металла. [c.334]

Сварка высокохромистых мартенситных и ферритных сталей [c.160]

При сварке высокохромистых ферритных сталей основная трудность— интенсивный рост зерна в околошовной зоне, вызывающий хрупкость и снижение ударной вязкости. Сварка таких сталей также возможна по двум рассмотренным выше вариантам. При сварке по первому варианту хрупкость может наблюдаться и в металле шва. Этого можно частично избежать, применяя сварку по второму варианту и получая металл шва с мартенситно-ферритной структурой, легируя его аустенитообразующими элементами (никель, марганец, углерод). [c.385]

Перлитные стали, сваривающиеся с высокохромистыми сталями мартенситного и ферритного классов разной структурной ориентации дуговой сваркой в среде углекислого газа, приведены в табл. 110. [c.241]

Хотя высокохромистые стали можно сваривать различными способами, общим условием является использование технологии с наименее интенсивным тепловым воздействием сварочного источника теплоты на участки ЗТВ. При сварке мартенситных сталей это уменьшает размер мартенситной зоны. При наличии в таких сталях феррита это ограничивает рост зерен феррита и снижает эффект охрупчивания ЗТВ. То же происходит при сварке полуферритных и ферритных сталей. [c.250]

Не принципиально, но несколько иначе сказывается роль никеля при сварке аустенитными присадочными материалами высокохромистых сталей с 13 % Сг и более. Из структурной диаграммы на рис. 11.4 видно, что при сварке сталей с 25—27 % Сг (точка 6) содержание никеля в металле шва от 15 % (точка 2) до 50 % (точки 8, 9) дает в сплавах смешения только аустенитно-ферритные составляющие (линии 2—6, 6—7, 6—8 и 6—9) и не дают мартенситной составляющей. При сварке высокохромистых сталей с 13 и 17 % Сг содержание никеля в металле шва уже должно иметь определенное значение, меньшее, чем при сварке перлитных сталей, поскольку в переходных сплавах (линии 2—4, 4—7, 4—8 и 2—5, 5—7, 5—8) аустенитный шов — хромистая сталь с 13 или 17 % Сг отсутствуют чисто мартенситные зоны, а про- [c.294]

Особенности сварки высокохромистых сталей с получением аустенитных швов следующие. Первая была рассмотрена в п. 11.1, связана она с тем, что изменение содержания никеля в металле шва в широких пределах дает для сталей с 17 и 25 % Сг в металле зоны сплавления сплавы аустенитно-ферритные, или для сталей с содержанием хрома 13 % — аустенитно-мартенситно-ферритные и ферритно-мартенситные. В связи с этим для сварки высокохромистых сталей нецелесообразно применять швы с очень высоким содержанием никеля. Обычно содержание никеля в шве ограничено 25 %. [c.312]

Монтажная сварка сталей различных структурных классов применяется значительно реже, например комбинации перлитных сталей с аустенитными и перлитных с мартенситно-ферритными высокохромистыми. [c.155]

Сварка ферритных высокохромистых сталей. Высокохромистые стали(1Х13, Х17, Х25, Х28) относятся к ферритному классу.Стали с более низким содержанием хрома являются сталями феррито-мартенситного и мартенситного типа. [c.310]

При сварке высокохромистых мартенситных, мартенситно-феррит-ных и ферритных сталей (типа 08X13, 12X13, 13X11Н2ВМФ и др.) для предотвращения трещин во многих случаях (но не всегда) прибегают к предварительному и сопутствующему подогреву (7 о = 200 — 450 С). После сварки (не позже 1 часа) полезна термообработка (высокий от- [c.40]

Сварка высокохромистых мартенситных, ферритных и ферритно-аустенитных сталей. Выбор электродных материалов для сварных соедпнений разнородных высокохролп1Стых сталей определяется прежде всего требованпямп получения швов без трещнн п отсутствием в них хрупких участков. При сварке указанных сталей вследствие высокого содержапия в нпх энергичного карбидообразующего элемента — хрома ожидать заметного развития диффузионных прослоек в зоне сплавления не следует. Рекомендации по выбору электродных материалов приведены в табл. 4. [c.204]

Сварка перлитных сталей с высокохромистыми сталями мартенситного и ферритного классов. При сварке перлитных сталей с 12%-нымп хромистыми сталями следует использовать электродные матерна.чы перлитного класса. В этом случае обеспечивается удовлетворительная пластичность и вязкость переходных участков шва с содержанием до 5% хрома вбли.зп кромкп разделкп со стороны высоколегированной стали, а также более высокая длительная прочность сварных соедпнений прп отсутствии хрупких разрушений в зоне сплавления (рис. 10). [c.207]

ЭФ25 — Высокохромистая сталь типа Х25 при С<0,12% — Для сварки высокохромистых ферритных и феррито-мартенситных жаростойких и нержавеющих сталей типа Х25 (ЭИ181) [c.178]

При сварке аустенитных сталей, кроме обеспечения двухфазной аустенитно-ферритной, аустенитно-карбидной или аустенитно-бо-ридной структуры металла шва (в некоторых случаях это недопустимо), чтобы предотвратить образование горячих трещин, снижают содержание серы, фосфора и кремния в шве (путем снижения их в проволоке), а также применяют легирование шва молибденом, вольфрамом, марганцем и титаном, азотом, а лучше марганцем вместе с азотом. Иногда с этой целью применяют низкокремнистый высокоокислительный флюс АН-18, обеспечивающий выгорание кремния и серы, уменьшение содержания водорода в шве и измельчение его зерна. Для сварки высокохромистых мартенситных сталей с той же целью рекомендуется применять низкокремнистый окислительный флюс АН-17. [c.77]

Сварку перлитных сталей с высокохромистыми сталями мартенситного и ферритного классов разной структурной ориентации выполняют дуговой сваркой в среде углекислого газа. Сварные соединения перлитных сталей с 12%-ными хромистыми сталями выполняют электродными проволоками перлитного класса. При использовании названной проволоки обеспечивается удовлетворительная пластичность и вязкость переходных участков сварного соединения с содержанием 5% Сг вблизи кромки разделки со стороны высоколегированной стали, а также бадее высокая длительная прочность сварных соединений при отсутствии хрупких разрушений в зоне сплавления. [c.240]

Сварка высокохромистых нержавеющих сталей ферритного, мартенситного и феррито-мартенситного типов марок 1X13, Х17, ОХ17Т и др. выполняется двумя способами. [c.238]

Наиболее часто холодные трещины возникают в легированных сталях в тех случаях, когда металл под действием термического цикла сварки претерпевает полную или частичную закалку. В этих случаях холодные трещины при сварке появляются в результате замедленного разрушения свежезакаленной стали от действия остаточных сварочных напряжений. Холодные трещины в зависимости от состава и класса стали могут быть вызваны а) мартенситным превращением аустенита у среднелегированных сталей мартенситного и перлитного классов б) сегрегацией примесей на границах аустенитных зерен при повторном нагреве до 400—700 °С при сварке с насыщением водородом у низкоуглеродистых среднелегированных сталей бейнитного класса в) выделением у высокохромистых ферритных сталей карбонитридных фаз по границам зерен г) скоплением в околошовных зонах перлитио-ферритных сталей неметаллических включений в элементах полосчатой микроструктуры стали (ламелярные трещины в околошовной зоне). [c.249]

Для сварки мартенситно-ферритных жаропрочных сталей применяются электроды марки ЦЛ-32, изготовленные на основе высокохромистой проволоки Св-10Х11ВМФН с покрытием фтористо-кальциевого типа. Структура металла шва определяется его химическим составом. Легирование металла шва осуществляется через проволоку. Трудности в создании композиции металла шва с 10—12% С заключаются в необходимости обеспечения его структуры с высокими стабильными свойствами, не склонной к снижению пластичности и ударной вязкости в исходном состоянии и к старению в процессе эксплуатации. [c.53]

Сварочные материалы для сварки разнородных высокохромистых сталей мартенситного, ферритного и феррптно-аустенитного классов [c.204]

Хромистые стали с содержанием хрома 17% и выше относятся к ферритному классу нержавеющих сталей. Однако образование однофазной ферритной структуры в стали зависит от содержания углерода. При содержании углерода до 0,15% сталь имеет однофазное строение, при содержании свыше 0,15% —двухфазное (феррито-мартенситное). Высокохромистые стали с содержанием 17% хрома обладают более высокой коррозионной устойчивостью, чем 12%-ные хромистые стали, особенно против воздействия азотной кислоты и ряда других сред. Эти стали применяются для изготовления химической аппаратуры (абсорбционные башни, теплообменники, баки для хранения, цистерны для транспортировки азотной кислоты и т. д.), в производстве резины, нефти, в пищевой промышленности, изготовлении насосов, болтов, гаек н других деталей машин. Они могут быть использованы так же, как и автоматная сталь, при введении в их состав в небольших количествах серы или селена. Рассматриваемые стали обладают устойчивостью против окисления до температуры 870°, хорошо полируются и обладают небольшой склонностью к наклепу по сравнению с нержавеющими сталями аустенитного класса. В тонких сечениях эти стали легко свариваются, но при изготовлении массивных сварных конструкций они склонны к сильному росту зерна при температурах выше 980°, и поэтому ихприменение ограничено. Сварку этих сталей рекомендуется производить после предварительного подогрева до температуры около 200°, так как при этой температуре стали приобретают некоторую вязкость. Для снятия напряжений эти стали после сварки следует отжигать при температуре 760°. При нагреве выше 980° в этих сталях наблюдается интенсивный рост зерна. [c.219]

При сварке различных сочетаний высокохромистых мартенситных (с 12 % Сг), ферритных (с 28 % Сг) и ферритно-аустенитных сталей типа Х21Н5 выбор сварочных материалов и технологий должен исключить образование ХТ и хрупких участков в швах. Режим подогрева назначают по наиболее закаливающейся стали, с немедленным отпуском, без полного охлаждения. Для этого применяют сварочные [c.185]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...