Экспериментальное определение диаграмм пластичности

Экспериментальное определение диаграмм пластичности [c.36]

Экспериментальное определение диаграмм пластичности металлов является сложной задачей. Трудно подобрать такой вид испытания, чтобы в месте разрушения можно было определить предшествовавшую ему степень деформации и чтобы выполнилось условие неизменности показателя напряженного состояния. Немаловажно предугадать место на образце, где прежде всего можно ждать разрушение и своевременно его зафиксировать. Испытания на пластичность в горячем состоянии должны проводиться при фиксированных (неизменных в течение опыта) температурно-скоростных условиях. [c.36]

Вернемся теперь к вопросу об аппроксимации диаграмм пластичности. Практическая важность этого вопроса очевидна при достаточно обоснованной и надежной аппроксимации диаграмм пластичности число испытаний материала для определения зависимости пластичности от вида напряженного состояния может быть сведено к минимуму. Кроме того, эти испытания могут оказаться весьма упрощенными. Так, если принять уравнение (4.8), то для построения диаграммы пластичности достаточно испытать материал на растяжение. Однако уравнение (4.8) сравнительно плохо согласуется с экспериментальными данными. [c.140]

Экспериментальное определение критериальной характеристики твердого тела Jj может быть основано на экспериментальном анализе напряженно-деформированного состояния у вершины трещины (например, с помощью метода делительных сеток, малобазных тензо-датчиков, метода муара с использованием деформационной теории пластичности) с последующим интегрированием по выбранному контуру в соответствии с формулой (2.24). При этом используется свойство инвариантности контурного интеграла. Другой метод экспериментального определения Ji предполагает использование диаграммы деформирования образца с трещиной на основе соотношения (2.25). [c.86]

Следует отметить, что описанная теория деформируемости Г. А. Смирнова-Аляева справедлива для процесса осадки. Ее применение для других случаев обработки металлов давлением с иным законом изменения напряженно-деформированного состояния в процессе деформирования перед разрушением еще не доказано. На наш взгляд, теория разрушения должна учитывать историю деформирования металла. Действительно, опыты Г. А. Смирнова-Аляева по осадке необточенных цилиндров из калиброванного металла (поверхностный слой получил предварительно существенную степень деформации) показали пониженную пластичность [141, 143], т. е. разрушение происходило раньше, чем металл достиг предельного состояния (пунктирная кривая на рис. 3). Варьируя условия осадки таких необточенных цилиндров, можно было бы получить для них также диаграмму зависимости критической степени деформации от показателя напряженного состояния, которая будет отличаться от диаграммы на рис. 3. Для каждого сложного процесса, состоящего в одном случае из осадки, в другом калибровки и осадки и т. д., имеется своя диаграмма. Сложность накопления такого числа экспериментальных данных очевидна. Ниже, во П главе, будет показано, что для оценки возможности разрушения в различных процессах обработки металлов давлением можно обойтись одной диаграммой пластичности. На наш взгляд, преимущество теории Г. А. Смирнова-Аляева перед другими теориями деформируемости состоит в том, что она пользуется правильным определением меры пластичности — степенью деформации в формулировке А. А. Ильюшина. Выбран удачный показатель напряженного состояния, процесс разрушения рассматривается локально, т. е. эта теория связывает напряженное [c.27]

Гест предполагал, что для геометрического представления диаграммы ее следует мысленно согнуть вокруг оси Ох так, чтобы между плоскостями хОу и хОг образовался прямой угол. Тогда на рис. 4.37 точки, соответствующие максимальному напряжению, расположатся на линии ВН. Для теории максимального удлинения получаются линии GAH, KAL или MAN в зависимости от значения коэффициента Пуассона. Для гипотезы максимального касательного напряжения, обследованной экспериментально на основании измерений Геста, получилась диаграмма EFABD. Отклонение Гестом гипотез максимального главного напряжения и максимальной главной деформации вместе с международным инженерным конфликтом мнений было фактически преамбулой к новому конфликту, который возник между гипотезой Геста, или условием Треска для поверхности текучести, с одной стороны, и критерием энергии формоизменения Максвелла — фон Мизеса — с другой. Хотя 75 лет последующего экспериментирования оказались предоставляющими аргументы в пользу критерия, впервые предложенного Максвеллом, но описанного только фон Мизесом, так как статья Максвелла долго оставалась неопубликованной, пионерное историческое значение имеет экспериментальное исследование Геста. Гест отмечает, что явно выраженное начало пластичности в медных и латунных трубках, несмотря на трудность определения его местоположения при сравнении, производимом в терминах сходного поведения зависимости напряжение — деформация, согласовалось с его гипотезой максимального сдвига. [c.85]

Изменение объема, вызванное развитием трещин е]) , можно оценить по разности е] Р = бу—е . При этом следует отметить, что применение этого метода к стеклопластикам связано с некоторыми ошибками. В частности, известно, что коэффициент Пуассона для связующих может изменяться от 0,3—0,35 при упругом деформировании до 0,5 — при высоких напряжениях, длительном действии нагрузки и повышенных температурах вследствие развития высокоэластических деформаций. Однако для высоконанолненных стеклопластиков с содержанием стекла 65—80% возможна ошибка при применении предлагаемого метода определения упругих объемных деформаций, которая составляет около 10—15% в том случае, если все связующее переходит в пластичное состояние. Кроме того, экспериментальные диаграммы изменения объема при нагружении невозможно объяснить без допущения, что монолитность стеклопластика нарушается. [c.18]

Предельное напряжение определяют при механических испытаниях данного материала на одноосное растяжение и сжатие. Для пластичных материалов в качестве предельного напряжения принимают предел текучести (или Оо.г для материалов диаграмма растяжения которых не имеет явно выраженной площадки текучести) для хрупко-пластичных материалов — Оо.ар или оо.гс — условный предел текучести при растяжении или сжатии для хрупких материалов — или Одчс — предел прочности соответственно при растяжении или сжатии. В случае кручения (при чистом сдвиге) для многих материалов возможно также непосредственное определение коэффициента запаса прочности, так как имеются установленные экспериментально значения т ред. [c.367]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...