Марганцевая Вязкость ударная

Наличие марганца в сталях повышает ударную вязкость и хладноломкость, обеспечивая удовлетворительную свариваемость. По сравнению с другими низколегированными сталями марганцевые позволяют получить сварные соединения более высокой прочности при знакопеременных и ударных нагрузках. Введение в низколегированные стали небольшого количества меди (0,3. .. 0,4 %) повышает стойкость стали против коррозии атмосферной и в морской воде. [c.255]

В работах И Н Богачева с сотр установлено (рис 25), что деформационное упрочнение значительно сильнее проявляется на марганцевом стабильном аустените (Г38), чем на стабильном никелевом (Н36) Особенно существенно это различие при высоких степенях деформации Так, деформация е=М % повышает твердость никелевого аустенита в 1,5 раза, а марганцевого в 2,6 Особенностью марганцевого аустенита является его хладноломкость при низких температурах (рис 26), что аномально для сплавов с г ц к решеткой В никелевом аустените резкого падения ударной вязкости при всех температурах испытания вплоть до —196 °С не наблюдается Легирование аустенита может влиять на его свойства Так, введение хрома в марганцевый аустенит заметно уменьшает его склонность к хрупким разрушениям, а легирование никелем практически не влияет на порог хладноломкости [c.51]

Понижение ударной вязкости после отпуска при 250 - 350° С наблюдается у всех конструкционных сталей независимо от степени легирования. Заметное падение ударной вязкости после отпуска при 500 - 600 °С наблюдается только у легированных конструкционных сталей — хромистых, марганцевых, хромоникелевых, хромомарганцевых и т.д. Снижения вязкости почти не происходит в случае быстрого охлаждения от температуры отпуска (в воде или масле). Отпускная хрупкость II рода заметно подавляется даже при медленном охлаждении от температуры отпуска дополнительным легированием сталей молибденом или вольфрамом в количестве 0,3 и 1 % соответственно. [c.192]

Высокий отпуск проводят при температуре 500, ,, 680 °С. Продолжительность его составляет от одного до нескольких часов. У легированных конструкционных сталей (хромистых, марганцевых, хромоникелевых и др.) при охлаждении деталей на воздухе наблюдается снижение ударной вязкости отпускная хрупкость второго рода). Для устранения этого явления используют быстрое охлаждение (в воде или масле) деталей от температуры отпуска или применяют стали, дополнительно легированные в малых количествах молибденом либо вольфрамом. [c.629]

Для сварки под флюсом среднелегированных сталей применяют высококремнистые марганцевые флюсы АН-348-А и ОСЦ-45, низкокремнистые флюсы АН-15, АН-15М, АН-17М, АН-42, АН-20 и др. (см. 7-4). Под высококремнистыми марганцевыми флюсами сваривают соединения, к которым не предъявляются высокие требования по ударной вязкости металла шва. Обычно при использовании флюсов этого типа ударная вязкость металла шва на сталях типа ЗОХГСНА не превышает 3—4 кгс-м/см даже в соединениях, подвергающихся термообработке после сварки. К преимуществам сварки под такими флюсами следует отнести повышенную стойкость швов против образования кристаллизационных трещин. [c.555]

К сожалению, марганцевые руды, применяемые при выплавке флюсов, построенных на основе системы МпО — 5Юг, как правило, сильно загрязнены вредными примесями серы и фосфора. В связи с этим концентрация названных примесей в высокомарганцовистых флюсах-силикатах весьма велика (см. табл. 29). Поэтому сварные швы, выполненные под указанными флюсами, содержат не только большие концентрации кислорода в виде эндогенных окисных включений (0,08—0,15%), но и повышенное содержание серы и фосфора. В результате металл этих швов обладает пониженными пластичностью и особенно ударной вязкостью. [c.125]

Фосфор, помимо повышения склонности металла шва к горячим треш,инам, снижает его ударную вязкость, особенно при низких температурах. В металл шва фосфор попадает из основного и электродного металлов, а также из флюса и покрытия электродов, если они содержат марганцевую руду. Обычно содержание фосфора в углеродистых сталях ограничивают 0,055%, а в проволоках — 0,03%. Электродные покрытия должны содержать минимум вредных примесей. [c.291]

Наличие марганца в сталях повышает ударную вязкость и хладноломкость, обеспечивая удовлетворительную свариваемость. По сравнению с другими низколегированными сталями марганцевые позволяют получить сварные соединения более высокой прочности при зпакопе])оменных и ударных нагрузках. Введение в ии колегированные стали небольшого количества меди (0,3— 0,4%) повытнает стойкость стали против коррозии атмосферной и в морской воде. Для изготовления сварных конструкций низколегированные стали используют в горячекатаном состоянии. Термообработка значительно улучшает механические свойства стали, которые однако зависят от толщины проката. При этом может быть достигнуто значительное снижение порога хладноломкости. Поэтому в последние годы некоторые марки низколегированных сталей для производства сварных конструкций используют после упрочняющей термообработки. [c.208]

Медленное охлаждение после отпуска, (с температуры 450—600° С) стали хромистой марганцевой, хромомарганцевой, кремнемарганцевой, хромоникелевой и хромокремнистон и стали с содержанием свыше 0,1% приводит к резкому понижению ударной вязкости (чувствительность к скорости охлаждения при отпуске — отпускная хрупкость). В табл. 4S приведены данные, характеризующие влияние скорости охлаждения при отпуске на удар- [c.510]

Высокий отпуск — нагрев закаленной стали до температуры выше 500° С, но ниже A j (обычно в интервале 500— 670° С), выдержка при этой температуре и охлаждение с требуемой скоростью. Замедленное охлаждениехромистой, марганцевой, хромомарганцевой, кремниемарганцевой, хромоникелевой, хромокремнистой стали (и стали с содержанием Р > 0,1%) при высоком отпуске приводит к резкому снижению ударной вязкости, так как эти сорта стали склонны к отпускной хрупкости. [c.680]

Однако марганцевый аустенит характеризуется хладноломкостью (КСи 0,3 МДж/м ) при низких температурах (ниже -100 °С), в то время как никелевый аустенит вплоть до -196 °С сохраняет достаточно высокую ударную вязкость (КСи 3 МДж/м ). Такое различие свойств никелевого и марганцевого аустенитов обусловлено существенно меньщими значениями энергии дефектов упаковки в марганцевом аустените (ориентировочно 0,075—0,06 Дж/м в интервале от 0 до -196 °С) по сравнению с никелевым ( 0,15 Дж/м ). Таким образом, можно регулировать способность аустенита к упрочнению при пластической деформации, изменяя энергию дефектов упаковки в нем посредством рационального легирования никелем и марганцем аустенитных сталей и сплавов. В сплавах с ГЦК решеткой (в том числе и в аустенитных сталях) энергия дефектов упаковки оказывает более существенное влияние на упрочнение, чем рассмотренные раньше виды взаимодействия дислокаций с легирующими элементами. Так, легирующие элементы в стали, снижающие энергию дефекта упаковки, повышают температуру начала рекристаллизации и сужают интервал кристаллизации. Скорость установившейся ползучести ГЦК металлов уменьшается с уменьшением энергии дефектов упаковки. Дефекты упаковки являются центрами выделения когерентных фаз (карбидов, интерметаллидов и др.) в аустенитных сталях и сплавах с ГЦК решеткой. Так, в закаленных аустенитных сталях с 1% ниобия (12Х18Н10Б) или с 1% титана (12Х18Н10Т) при высокотемпературной (-700 °С) выдержке на дефектах упаковки выделяются когерентно связанные с матрицей кубические карбиды МЬС и Т1С. Мелкодисперсные карбидные частицы (размером до 10 нм) препятствуют движению дислокаций, а также способствуют их размножению, что в конечном итоге приводит к повышению прочности стали (рис. 7.3). В то же время коагуляция кубических карбидов (Т1С, ЦЬС), выделяющихся на дефектах упаковки, протекает более медленно, чем карбидов (в том числе и [c.149]

У электродов с кислым покрытием (А) шлакообразующую основу составляют железные (гематит-Ре20з) и марганцевые (MnOj) руды, а также кремнезем (Si02). Газовая защита расплавленного металла осуществляется органическими компонентами, сгорающими в процессе плавления электрода. В качестве раскис-лителя в покрытие вводят ферромарганец. Образующиеся кислые шлаки не содержат СаО и не очищают металл от серы и фосфора. В наплавленном металле много растворенного кислорода (до 0,12%), водорода (до 15 см в 100 г металла) и неметаллических включений. В результате швы обладают невысокой стойкостью к образованию горячих трещин и пониженной ударной вязкостью. Электроды с такими покрытиями непригодны для сварки сталей, легированных кремнием и другими элементами, так как они интенсивно окисляются. При сварке спокойных низкоуглеродистых сталей с высоким содержанием кремния возможно образование пор. При сварке выделяется много токсичной пыли, содержащей оксиды марганца и кремния, и происходит довольно сильное разбрызгивание металла. [c.61]

Влияние длительного старения после аустенитизации (1130° С, 2 ч, воздух) на ударную вязкость сплава ЭИ725 и сварных соединений, выполненных проволокой Х15Н35Г7В7МЗТ i (ЭП235) под фторидным марганцевым флюсом АНФ-17 и / фторидным бористым флюсом АНФ-22 / [c.260]

Стали с нитридным упрочнением. Нитридная или карбонитридная фаза наряду с карбидной может служить реагентом для измельчения зерна (в отдельных случаях весьма эффективно) и отчасти для вызова дисперсионного твердения. В горячекатаном состоянии наиболее заметное упрочнение марганцевой стали (типа 16Г2) оказывают нитриды ванадия, молибдена и вольфрама ( повышение предела текучести до 50%), но после нормализации степень упрочнения снижается до 20— 30% при одновременном существенном улучшении ударной вязкости при минусовых температурах (на уровне 4—6 кГ-м1см при —40°С). Не установлено упрочняющего влияния нитридов циркония, а нитриды алюминия незначительно упрочняют низколегированную сталь (примерно на 15%) [135]. Сопоставление механических свойств нормализованной стали с 0,15% С, 1,4% Мп и 0,9% Si при различном содержании нитридов алюминия приводится ниже [c.142]

Отпуск легированных конструкционных сталей также имеет рил особенностей. Как было указано ранее, высокий отпуск (выше500° легированных конструкционных сталей (марганцевых, хромистых сромоникелевых и др.) с последующим медленным охлаждением приводит к развитию высокотемпературной отпускной хрупкости, выражающейся в резком снижении ударной вязкости. Для получения высоких значений ударной вязкости приходится после отпуска фоводить быстрое охлаждение, а для снятия напряжений подвер- [c.93]

При содержании марганца в латунях до 4% значительно повышаются временяте сопротивление, пределы пропорциональности и упругости без понижения пластичности. Понижение удлинения, ударной вязкости наблюдается при содержании в латунях марганца выше 4%. Марганцевые латуни хорошо обрабатываются давлением в горячем и холодном состоянии. Стойкость их к воздействию хлоридов,. морской воды и перегретого пара значительно выше, чем у обычных латуней. Склонность марганцевых латуней к коррозионному растрескиванию весьма значительна. [c.308]

Основное достоинство стали 110Г13Л состоит в том, что ее относительно высокие прочность и износостойкость в условиях приложения больших истирающих давлений сочетаются с хорошей пластичностью и ударной вязкостью (табл. 1.3.77). Высокий комплекс механических свойств стали достигается вследствие способности марганцевого аустенита, обладающего низкой энергией дефектов упаковки к деформационному упрочнению. [c.224]

Дополнительное легирование Сг = 1,5...3 % в значительной степени устраняет недостатки, свойственные экономно-легированным метастабильным аустенитным сталям типа 120Г7Л (недостаточные ударная вязкость, хладостойкость и термическая стабильность аустенита). При легировании хромом повьшхается стабильность марганцевого аустенита при охлаждении и деформировании, расширяются пределы допустимых массовых долей углерода и марганца в экономнолегированных метастабильных марганцевых сталях увеличивается хладостойкость сталей и их износостойкость при абразивном изнашивании на 10-20 %. [c.227]

Марганцевый аустенкт в значительной сгепени склонен к наклепу, поэтому отливки из марганцевого чугуна плохо обрабатьшаются, имеют невысокие ударную вязкость и относительное удлинение. [c.620]

Еышенной прочностью и упругостью. Так, например, хромокремне-марганцевая сталь 25ХГС содержит 0,22—0,30% углерода, 0,9— 1,2% кремния, 0,8— ,1% марганца и 0,8—1,1% хрома, серы и фосфора не более 0,03% для каждого, В термически обработанном состоянии она имеет следующие механические свойства временное сопротивление разрыву 80 кгс/мм , относительное удлинение 10%, ударную вязкость 6 кгс-лi/ л Основное затруднение при сварке сталей хромансиль состоит в том, что они склонны к закалке и трещинообразованию. [c.144]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...