Подшипники для линейного перемещения

ПОДШИПНИКИ ДЛЯ ЛИНЕЙНОГО ПЕРЕМЕЩЕНИЯ [c.227]

Шариковые подшипники для линейного перемещения [c.227]

Роликовые игольчатые подшипники для линейного перемещения [c.231]

Обозначение типов подшипников по ГОСТ 3189 отличается от принятого за рубежом и определяется цифрами. Исключение составляют игольчатые роликоподшипники (выпуска после 1987 г.), для которых применяется буквенное обозначение в сочетании с размерами йГ X I) X 5 (внутренний диаметр х наружный диаметр х ширина, мм) и линейного перемещения, а также крупногабаритные упорно-радиальные подшипники, в которых используется сочетание цифр и букв (ПУ -поворотное устройство). [c.539]

В последнее время для резкого уменьшения потерь на трение вместо опор скольжения все шире применяют более экономичные подшипники линейного перемещения, которые уменьшают габаритные размеры конструкции, массу и общую стоимость механизмов и затраты по их уходу (рис. 9.62). В подшипнике имеется несколько цепей шариков. Одна из прямых сторон каждой цепи соприкасается с внутренней поверхностью втулки и вала. Нагрузка приходится на шарики этой части цепи. В остальной части цепи шарики катятся свободно. Эти подшипники применяют при комбинированном (вращательном и линейном) перемещении. [c.579]

Одношпиндельные горизонтальные для обработки в патроне или цанге, возможна обработка в центрах и нарезание резьб. Подвижная задняя бабка используется для обработки осевым инструментом. Имеется устройство для очистки цанги от стружки. Легкие станки вьшолняются с разделенным приводом. В некоторых конструкциях шпиндель установлен на радиальных и упорных гидростатических подшипниках. Крупные станки имеют трехопорный шпиндель с прямым и обратным вращением с тормозным устройством, а также механизм быстрого перемещения суппорта и резцовых салазок. Для дистанционного переключения подач на ходу применяются электромагнитные муфты. Отсчет линейных перемещений каретки суппорта осуществляется по табло устройства цифровой индикации (УЦИ) [c.367]

В целях определения температурного перемещения полимерного слоя термопластичного подшипника 67-п следует рассмотреть цилиндрические тела (слой полимера и корпус), запрессованные одно в другое. Ввиду малой толщины полимерного слоя допустимо принять для него линейный закон измерения температуры. [c.161]

Игольчатые подшипники не ограничивают осевого перемещения вала. Перекос внутреннего кольца (вала) относительно наружного недопустим, так как это ведет к нарушению линейного контакта игл с дорожками качения. Такие подшипники применяют в опорах с ограниченными в диаметральном направлении размерами. Особенно широко используют их для работы в режиме ка-чательного движения. [c.89]

При проектировании опор на центрах для работы в условиях резких перепадов температуры выбирают материалы с одинаковыми значениями коэффициента линейного расширения или предусматривают поджим одного из подшипников пружиной (рис. 9.28, а). В опорах на центрах возможна регулировка положения оси за счет перемещения одного или двух подшипников (рис. 9.28, б). В табл. 9.38 в качестве примера приведены основные размеры элементов опор на центрах. [c.542]

Из уравнения (8.6.51) следует, что основной причиной возникновения момента Мх, а следовательно и защемления подушки, являются силы трения и их плечо. Поэтому для уменьщения момента Мх следует фиксировать подушки на станинах с обеспечением возможности их самоустановки. В этом случае перемещение валков осуществляется по поверхности трения радиальных подшипников, в результате чего силы трения, препятствующие перемещению, близки к нулю, так как скорость перемещения валка в осевом направлении во много раз меньше линейной скорости скольжения валка в подщипниках. [c.484]

Малый коэффициент трения в широком диапазоне скоростей перемещаемых механизмов. Например, при окружной скорости около 0,2 м/с коэффициент трения гидростатического подшипника примерно на два порядка ниже, чем у подшипников качения. При скорости, равной нулю, трение в опоре отсутствует и движение начинается равномерно без скачков. Благодаря линейной зависимости силы трения от скорости перемещения обеспечиваются оптимальные условия для позиционирования узлов станков с ЧПУ. [c.6]

Управление линейными и угловыми перемещениями можно рассмотреть на примере встраивания такой системы во внутри-шлифовальный станок ЛЗ-154, который предназначен для шлифования отверстий колец подшипников типа 7610. Размеры отверстия подшипника Хк = [c.71]

Рассмотрим более подробно особенности выполнения операции прошивки отверстий диаметром меньше 1 мм. Для прошивки отверстия диаметром 0,7 мм в качестве катода использовалась полая игла с наружным диаметром 0,5 мм. Давление электролита при таких работах должно быть не менее 20 ат (198-10 н1м ). Плотность тока порядка 120—150 а см , напряжение Ыр=12 в. Линейное перемещение катода должно быть не более 2 мм/мин. Продолжительная бесперебойная работа без колебания рабочего давления лучше всего поддерживается пневмонагнетателем, питаемым от воздушной сети высокого давления через редуктор. В случае использования для этой цели шестеренного насоса его шестерни и крышки должны быть выполнены из нержавеющей стали или из бронзы и покрыты слоем кадмия, а остальные детали — из стали с последующим их хромированием. Подшипники должны изготовляться из нержавеющей стали или из капрона, текстолита или специальной древесины. Чтобы не допускать течи электролита, применяют лабиринтные уплотнения. Для обеспечения прямолинейности прошиваемого отверстия катод должен направляться по кондукторной втулке, изолированной от корпуса, и как можно ближе расположенной к торцу прошиваемого отверстия. Наружная поверхность иглы должна быть изолирована, как указывалось выше, титановой эмалью или эпоксидной смолой. [c.100]

Таким образом, даже без учета отклонений геометрии узла цапфа — подшипник на корпус реальной роторной машины, всегда имеюш,ей радиальный зазор в подшипниках, передаются полигармонические силы, которые могут вызывать на разных оборотах резонансные колебания. Это и объясняет обилие гармоник перемеш,ения корпуса реальной турбомашины. Отметим, если систему ротор — корпус рассматривать как линейную, не имею-ш,ую зазоров в подшипниках, то дисбаланс ротора может на корпусе возбудить только первую гармонику перемещения. Можно сказать, что амплитуда первой гармоники в колебаниях двигателей в основном определяется дисбалансом. Амплитуды гармоник высших порядков определяются многими факторами. Их следует тщательно изучить. Конечным результатом этих исследований должна явиться разработанная в деталях технология вибродефектоскопии. Такая технология должна иметь возможность по величинам амплитуд различных гармоник перемещения (или ускорения) указать на основные возможные технологические дефекты, приводящие к росту соответствующих гармоник на тех или иных оборотах двигателя. Для определения такого соответствия необходимо выполнить по специальной программе достаточно большое число экспериментов, при которых в конструкцию двигателя преднамеренно вводятся типичные дефекты, нарушения геометрии и при этих условиях осуществляется гармонический анализ перемещений корпуса двигателя, т. е. определяются характерные величины амплитуд разных гармоник. [c.217]

При установке радиально-упорных подшипников необходимо учитывать линейное удлинение вала при повышении температуры, которое приводит к повреждению подшипника из-за уменьшения осевого зазора Если расстояние между подшипниками 500 мм (по верхнему пределу), то в рабочем чертеже необходимо да вать указание о регулировании подшипников в осевом направлении по наибольшему допустимому сюевому зазору для данного типа подшипников. Регулирование осеврго зазора производится перемещением наруж ных колец. . [c.56]

При длинных валах и возможных перекосах применяются самоустанавливающиеся шариковые и роликовые подшипники. В большинстве случаев при работе узла температура нагрева вала выше, чем корпуса. Для исключения влияния температурного удлинения вала, которое может привести к заклиниванию подшипников, один из них устанавливают жестко закрепленным, а второй - плавающим, т.е. с компенсацией линейных неточностей изготовления и теплового перемещения вала. При необходимости жесткого закрепления, вызванного технологическими или иными соображениями, предусматривают осевые зазоры, компенсирующие тепловое расширение вала. Для компенсации технологических пофешностей линейных размеров и температурных удлинении между наружным кольцом и крышкой подшипника предусматривают осевой зазор е = 0,15. .. 1 мм или г = 0,0015/, где / - расстояние между опорами вала рис. 8,2). Необходимая величина зазора обеспечивается установкой регулировочных прокладок между крышкой и корпусом. В случае применения цилиндрических роликовых подшипников с однобортовым внутренним кольцом предусматривается зазор между наружным кольцом подшипника и фланцевой крышкой или между бортиком внутреннего кольца и роликами. Расстояние между опорами при такой установке подшипников должно быть / < 600 мм, а зазоре = 0,5. .. 1 мм. [c.451]

Линейные и угловые упругие перемещения сечений вала могут привести к недопустимым изменениям зазоров и перекосам в зубчатых передачах, недопустимым перекосам в подшипниках и другим отрицательным последствиям. Поэтому они должны быть определены. Полюса 1, 2 модели FRVL (см. табл. 23.1) соответствуют линейным координатам перемещения сечения одного из концов участка вала в направлениях, перпендикулярных его оси полюса 7, 8 - то же для сечения другого конца участка вала. Полюса модели FRVL 4, 5 и 8, 9 соответствуют угловым координатам поворота тех же сечений в плоскостях, перпендикулярных его оси. [c.530]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...