Конструкция и компоновка пароперегревателя

КОНСТРУКЦИЯ и КОМПОНОВКА ПАРОПЕРЕГРЕВАТЕЛЯ [c.388]

Конвективный пароперегреватель с вертикальными змеевиками размещают в горизонтальном газоходе за фестоном. Обе части пароперегревателя включают по пару последовательно. При этом первым по ходу пара включают ширмовой пароперегреватель, работающий в более тяжелых условиях. Насыщенный пар из барабана проходит через небольшую поверхность радиационного пароперегревателя, расположенную на потолке топки, затем поступает в ширмовой, а из него — в конвективный пароперегреватель, который включен по смешанной схеме, так что его выходные змеевики расположены в области умеренных температур продуктов сгорания. Описанные конструкции и компоновка пароперегревателя являются оптимальными для котлов высокого давления и обеспечивают высокую надежность его работы. [c.389]

Имеется большое разнообразие конструкций пароперегревателя. На рис. 20.6 показаны наиболее часто применяемые схемы и компоновки пароперегревателей. [c.388]

В котлах высокого давления с промежуточным перегревом пара (13,7 МПа, 565/570 °С) имеются два самостоятельных пароперегревателя—первичный и промежуточный (рис. 20.6, е). Конструкция и компоновка первичного пароперегревателя такие же, как и для котлов с параметрами пара р=9,8 и 13,8 МПа и /=540° С, описанных выше. Промежуточный пароперегреватель расположен в конвективной шахте в зоне температур продуктов сгорания ниже 850 °С, что позволяет обеспечить безопасную работу труб при умеренной скорости пара и избежать устройства специального охлаждения пароперегревателя в период пуска котла. [c.389]

Компоновки и конструкции первичного и вторичного пароперегревателей прорабатываются и с точки зрения их соответствия требованиям быстрого и надежного пуска отл а из его различных состояний. Пусковая схема в равной мере учитывает условия работы турбинного и котельного агрегатов. [c.236]

Сопротивления пароперегревателя, водяного экономайзера и других конвективных поверхностей, последовательно расположенных в газоходах котла, зависят от конструкции и состояния этих поверхностей, компоновки труб, скорости движения газов, обусловленной форсировкой топки. [c.203]

Конструкторскому расчету топки на заданный вид топлива должен предшествовать выбор способа сжигания топлива, схемы пылеприготовления, уровня подогрева воздуха, типа числа горелок, ИХ размеров, компоновка, включая определение ширины а,, глубины Ьт и высоты Аар зоны активного горения топки. Выбирается конструкция экранов, оценивается необходимость установки ширмового пароперегревателя, предварительного подогрева воздуха и рециркуляции газов. Температуру газов на выходе из топки при этом принимают на основании рекомендаций табл. 13. 192 [c.192]

В книге описаны современные конструкции пароперегревателей котлоагрегатов отечественных и зарубежных электростанций и их компоновки сделан анализ применяемых методов регулирования температуры перегретого пара и приведены конст кции регуляторов, используемых в котлах большой производительности. [c.2]

Оригинальным по конструкции является котел БКЗ-420-140 паропроизводительностью 420 т1ч (рис. II. 7), предназначенный для работы на экибастузских углях. Он имеет Т-образную компоновку с двумя опускными шахтами. Сомкнутая компоновка опускных шахт с обуженной верхней частью топки не увеличивает умеренной ширины фронта 11,15 м по осям колонн, но при этом глубина топки развита и составляет по осям колонн 17,4 м. На каждой боковой стенке топки установлены в один ярус по шесть турбулентных горелок. В обуженной части топки боковые экраны выполнены газоплотными посредством приварки с тыльной стороны труб прутков диаметром 10 мм. Ширмы пароперегревателя размещены вверху суженной части топки, а входной и выходной конвективный пакеты — в опускных шахтах. Ниже этих пакетов размещены пакеты [c.88]

На топочную часть каркаса передается масса барабана, экранов, обмуровки, горелок, гарнитуры и других устройств топки на вторую — масса конвективных поверхностей нагрева — водяного экономайзера, воздухоподогревателя, а иногда и пароперегревателя. Пароперегреватель обычно подвешивают на конструкциях, соединяющих первую и вторую части каркаса. В ряде случаев для удобства компоновки оказывается необходимым из конвективной шахты вынести воздухоподогреватель, особенно если он регенеративный. [c.231]

Потеря давления в тракте промежуточного перегрева, определяющая в значительной степени конструкцию и компоновку промежуточного пароперегревателя и соединительных паропроводов, оговаривается Международной шкалой типоразмеров и параметров конденсационных турбин , принятой на Мюнхенском конгрессе энергетиков в 1956 г. В ней указывается, что потеря давления в пределах от точки отвода пара на промпере-греватель до входного фланца отсекающего клапана должна быть от 8 до 12,5% от избыточного давления отводимого пара [Л. 9]. [c.42]

Последние годы характеризуются ростом единичной мощности котельных агрегатов электростанций и повышением параметров пара. Основно- схемой стала блочная компоновка котла и турбины. Разработано большое число новых типоразмеров паровых котлов высокого и закритичеокого давления с температурой перегретого пара 540 и 570 С. Значительно усложнились конструкции пароперегревателей, а обихая компоновка котла во м ногом стала определяться условиями размещения их и принятыми шособами регулирования температуры пара. Все это требует специального рассмотрения существующих конструкций и режимов работы пароперегревателей. [c.3]

Котел типа ПКК однобарабанный конвективный с естественной циркуляцией выполнен в П-образной компоновке, конструкция котла позволяет его открытую установку. Отбросные газы вместе с высококалорийным топливом (природным газом или мазутом) сжигаются в неэкранированном горизонтальном предтопке, в котором установлены специальные горелочные устройства. Из предтопка продукты сгорания поступают в подъемный газоход, в котором размещены испарительные поверхности нагрева, выполненные в виде конвективного пучка из труб диаметром 38x3 мм, и пароперегреватель. В котлах с давлением 2,4 МПа пароперегреватель одноступенчатый, а в котлах с давлением 4,5 МПа пароперегреватель имеет две ступени, между которыми установлен поверхностный регулятор перегрева. [c.140]

Развитие мощных целлюлозных производств, перерабатывающих древесину по сульфатному способу, поставило перед отечественным энергомашиностроением задачу разработки содорегенерационных котлоагрегатов различной производительности. В связи с этим разработаны проекты унифицированных серий котлов двух групп типоразмеров — малой и большой [75]. Малая серия объединяет типоразмеры СРК-350, СРК-525, СРК-700 производительностью по пару 50, 75 и 100 т/ч, а большая — типоразмеры СРК-1050, СРК-1400, СРК-1700 производительностью по пару 150, 200, 250т/ч. Для всех типоразмеров серии продольный профиль котла одинаков. При переходе к более мощному типоразмеру серии температура газов перед пароперегревателем уравнивается путем увеличения количества труб по ходу газов в фестоне перед пароперегревателем. Топочная камера котла выполняется из одинаковых блоков. Обе серии унифицированы по ширине топочных блоков, шагам труб и другим элементам котла. Параметры пара следующие давление 4,0 МПа, температура перегрева 440 °С, температура питательной воды 145°С. Разработанная конструкция представляет собой однобарабанный котел с П-образной компоновкой поверхностей нагрева. Освоение Белгородским котлостроительным заводом производства мембранных панелей обеспечило выполнение топок СРК полностью газоплотными. Ввод воздуха вто-почную камеру выполнен по трехъярусной схеме. [c.141]

Газомазутпын блочный котлоагрегат ГМ-50-1 Белгородского котельного завода (рис. 1-2) производительностью 13,9 кг сек с давлением пара в барабане котла 43,2 бар и температурой перегретого пара 440° С выполнен также с трехходовой компоновкой поверхностей нагрева особенностью конструкции является совмещенная (общая) стена между топкой и опускным газоходом. По сравнению с пылеугольными котлами такой же производительности высота котлоагрегата ГМ-50-1 сокращена за счет уменьшения топочного объема (Ft = 144 м ) и размещения горизонтального пароперегревателя в опускном газоходе. [c.10]

Форт-Сент-Врейн. Оборудование первого контура имеет интегральную компоновку в бетонном корпусе под активной зоной расположены два ПГ и четыре газодувки. Каждый из двух ПГ состоит из шести модулей. Гелий из активной зоны через отверстия в опорной плите поступает в межтрубное пространство модулей ПГ, включенных по обоим теплоносителям параллельно. Из ПГ гелий поступает в нижнюю собирающую камеру и по кольцевому зазору подается газодувками на вход в активную зону. Конструкция модуля показана на рис. 3.39. Трубные пучки модуля состоят из промежуточного пароперегревателя, выходного пучка пароперегревателя и комбинированного пучка, включающего па-роперегревательный, испарительный и экономайзерный участки. Пучки выполнены в виде многозаходных спиральных змеевиков, поддерживаемых тремя радиально расположенными перфорированными пластинами, которые в свою очередь соединены с центральной опорной системой. При сборке каждая труба, завитая в спираль, ввинчивается в перфорированные пластины. Оба пучка высокого давления опираются при помощи опорного цилиндра на фланец проходного устройства. Змеевики промежуточного пароперегревателя приварены непосредственно к центральным коллекторам. Наружный кожух пучка также опирается на фланец проходного устройства. Число труб в пучке и их диаметр выбирались из условий обеспечения надежного температурного режима и минимального числа сварных соединений, соприкасающихся с потоком гелия, при умеренной стоимости. При конструировании были приняты меры по устранению теплогидравлических разверок из-за неравномерности полей скорости и температуры теплоносителя в поперечных сечениях пучков. Трубный пучок высокого давления разделен на 18 секций микрокамерами (коллекторами). Пароперегреватель организован по схеме прямоточного подвода пара из испарителя по 18 трубам, проходящим по периферии па-роперегревательного пучка. В ПГ осуществляется выравнивание температуры пара в секциях воздействием на регулируемые дроссельные устройства в каждой водоподводящей трубе. [c.112]

THTR-300. Компоновка оборудования первого контура принята интегральной, но в отличие от ПГ реактора АЭС Форт-Сент-Врейн ПГ рассматриваемого реактора (рис. 3.40) расположены не под активной зоной, а вокруг нее. Высота каждой из шести полостей ПГ составляет 15,3 м, из которых 11,8 м отводятся на размещение поверхностей нагрева. Над активной частью ПГ внутри кожуха образуется полость высотой около 6 м, предназначенная для компоновки подводящих и отводящих трубопроводов. Ограниченные размеры полости обусловили конструкцию поверхностей нагрева с навивкой теплообменных труб концентрическими слоями вокруг центральной трубы, которая является развитием конструкции, примененной в ПГ реактора АЭС Форт-Сент-Врейн (см. рис. 3.39). Гелий, движущийся сверху вниз, обтекает трубный пучок промежуточного пароперегревателя и два пучка высокого давления. Питательная вода по 40 вертикальным рпускным патрубкам подводится в 80 теплообменных труб пучка высокого давления. После выхода из пароперегревателя трубы вновь попарно объединяются, и свежий пар отводится по 40 трубам, которые проходят вверх внутри центральной трубы к участку компенсации. На этом участке пароотводящие трубы скомпонованы в спиральный пучок, обеспечивающий самокомпенсацию относительных температурных удлинений. Питательная вода поступает в первый экономайзерный пучок (температура на выходе 345°С). Второй такой же пучок высокого давления соединен с первым при помощи вертикальных патрубков, число которых равно числу параллельных труб в пучках. Он включает в себя относительно короткие экономайзерный и пароперегревательный участки. Нисходящее движение двухфазной среды в данном случае не ухудшает гидродинамику потока, так как длина труб во много раз превышает высоту пучка, и нивелирная составляющая, даже в экономайзерном участке, не превосходит 8% потерь на трение. [c.114]

НТОЯ-НбО. На этой АЭС также применена интегральная компоновка. ПГ и их газодувки расположены вокруг активной зоны в цилиндрических полостях диаметром 4,25 м. На рис. 3.41 показана гидравлическая схема ПГ. Гелий из активной зоны поступает в пучок промежуточного пароперегревателя, расположенный в нижней части ПГ, опускается вниз, омывая одновременно горячие и холодные трубы пучка. Затем поток гелия поворачивает на 180° и движется вверх по центральной трубе. В верхней части трубы гелий распределяется направляющими пластинами и направляется в витой пучок высокого давления, где он движется противотоком восходящему потоку пароводяной смеси. Через выходные окна в нижней части кожуха ПГ газ выходит и движется по кольцевому зазору между кожухом и облицовкой полости к газодувке. Конструкция ПГ показана на рис. 3.42. Пучок высокого давления выполнен из многозаходньтх спиральных змеевиков, поддерживаемых перфорированными пластинами, и имеет экономай-зерный, испарительный и перегревательный участки. Трубы пучка имеют примерно одинаковую длину, что обеспечивает равномерность распределения расхода и одинаковую температуру пара на выходе. Равенство длин труб в витом пучке достигается изменением продольного шага при постоянной высоте отдельных цилиндров. [c.115]

В последнем (четвертом) подъемном газоходе котла размещен конвективный пакет промперегревателя. Температура пара за ним регулируется за счет байпасиро-вания газов. В новых конструкциях котлов в дополнение к регулирующим газоходам начинают устанавливать паропаровые теплообменники. Так, например, котел фирмы МАН (450 т/н, р=182 бар, = 605/525°С) с трехходовой компоновкой конвективной шахты вначале имел только газовое регулирование. Впоследствии ввиду большой инерционности системы регулирования была произведена реконструкция котла увёличена поверхность первичного пароперегревателя на 10% и установлен паропаро- [c.149]

В мощных парогенераторах с наддувом иногда применяют башенную компоновку (рис. 18-1,г).. Здесь продукты сгорания в топке и конвективной шахте движутся вверх. Такая компоновка обладает следующими достоинствами минимальная площадь парогенерато ра в плане, равномерное омывание конвективных поверхностей нагрева продуктами сгорания из-за отсутствия поворотов газов, минимальное газовое сопротивление благодаря отсутст-BHip опускных газоходов и поворотов газов. К недостаткам компоновки этого типа относятся трудность в создании конструкции для опирания конвективных поверхностей нагрева, размещение на большой высоте выходных пакетов пароперегревателей, вентиляторов и дымососов, неудобство очистки конвективных поверхностей нагревэ [c.272]

Используется и Т-образная компоновка расположения поверхностей нагрева. В такой конструкции котлоагрегата пароперегреватели (частично), экономайзеры и воздухоподопрева- [c.91]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...