Стержневой излучатель параметры

Таким образом, уже первые исследования показали, чго стержневые свистки обладают целым рядом преимуществ по сравнению со своим классическим прототипом (простота конструкции, меньший расход воздуха, большая устойчивость работы при изменениях давления и параметра I). Кроме того, возможность работы при низких давлениях позволяла надеяться на увеличение к. п. д. за счет снижения значения и повышения кинетической энергии струи при Р 90°. Все это привело к тому, что в последние годы для различных технологических целей стали разрабатываться почти исключительно стержневые излучатели. [c.68]

В работе [32] отмечалось, что существует оптимальное значение коэффициента К = 1,64—1,66, при котором мощность достигает своей максимальной величины. Хотя мы проводили измерение в более узком диапазоне изменения параметра К, но, как было указано в работе [53], для стержневых излучателей заметного оптимума получено не было. В отдельных случаях (для определенных значений параметра h) мы наблюдали некоторое повышение мощности при JT = 1,6 (рис. 62), но, как правило, при увеличении К свыше 1,4 разница оказывалась весьма незначительной и не превосходила погрешности измерений. В этом отношении показательны зависимости, приведенные на рис. 63, где для излучателя с de = 10 мм и ст = 7 мм (h = 8 мм) четко видно изменение мощности при переходе с К = 1,3 к = 1,5, тогда как дальнейшее увеличение указанного параметра (вплоть до к = 1,9) почти не сказывается на максимальном значении При дальнейшем увеличении диаметра резонатора (К 2) излучение резко уменьшается и генерация наблюдается лишь в узком диапазоне значений I ш h. [c.90]

Некоторые успехи достигнуты в изучении деформации симметричной струи (при наличии центрального стержня) отражающей поверхностью, в том числе и резонатором. Исследования гидродинамических характеристик деформированной струи позволяют оценивать возможные пределы области генерации и определять частоту излучения. Можно считать установленным влияние диаметра резонатора на величину потерь энергии струи, а следовательно, и на изменение акустической мощности излучателя. Сделаны первые попытки создать методику расчета стержневых излучателей исходя из газодинамических параметров струи, а также произвести оценку к.и.д. излучателя на основе рассмотрения скачка уплотнения в термодинамической -диаграмме. [c.107]

Наиболее интересные результаты были получены при применении металлического стержня, расположенного по оси струи. Оказалось, что наличие стержня вызывает генерацию почти при всех значениях параметра I. Кроме того, при практически неизменной интенсивности излучения расход воздуха Q существенно уменьшался. В результате этого повышался к. п. д. излучателя. Преимущества стержневой системы наиболее сильно сказываются, когда используются тонкие стержни и низкие давления. При больших давлениях были получены отрицательные результаты. [c.66]

В последнее время появился целый ряд работ, посвященных исследованиям различных модификаций газоструйных излучателей стержневого типа. Однако до сих пор еще нет сообщений о методике расчета такого рода генераторов и, в частности, о зависимости частоты излучения от различных параметров настройки и конструктивных особенностей устройства. [c.68]

К сожалению, опубликованных материалов об этих разработках чрезвычайно мало и мы не всегда можем привести сколько-нибудь полные данные о конструктивных размерах и параметрах оптимальной настройки ряда излучателей. Однако сам факт использований стержневых генераторов весьма знаменателен. [c.97]

Совместная работа Акустического института АН СССР и Научно-исследовательского технологического института по исследованию и разработке газоструйных излучателей привела к созданию нескольких вариантов стержневых свистков (ГСИ-2, ГСИ-3 и ГСИ-4). Так как основные параметры их настройки мало отличаются друг от друга и в основном освещены в предыдущих параграфах, а конструктивно они отличаются лишь методом выброса отработанного воздуха, то более подробно мы их рассмотрим в гл. 6, посвященной методам разделения акустической энергии от сопутствующего воздушного потока. [c.100]

Акустические форсунки в известных конструкциях охладителей пара не применяются, однако это не ис-.<лючено. На рис. 2.28 представлен схематический чертеж акустической форсунки [15]. В качестве источника колебаний служит аэродинамический стержневой излучатель, состоящий из стержня 2 и резонатора 1, который позволяет получать колебания газовой среды достаточно высокой интенсивности (в пределах 5—25 кГц). Регулирование параметров излучателя и угла раскрытия факела достигается изменением расстояния между соплом и резонатором. Изменение расходов жидкости и воздуха (или пара) осуществляется изменением давления в системах подачи, а также установкой внещней втулки, в которую подается жидкость, имеющей ряд цилиндрических отверстий для выхода жидкости, расположенных по окружности относительно оси форсунки. [c.70]

Анализируя тщательно проведенные исследования Р. И. Школьниковой [32], можно прийти к выводу о том, что оптимальные значения =1,64—1,66 соответствуют случаю, когда площадь поперечного сечения резонатора вдвое больше сечения втекающей струи, т. е. когда выполняется соотношение dp—бd 2.Tд к как для сравнительно высоких давлений — 4—5 ати), применявшихся в указанной работе, расширенир свободной струи а составляет приблизительно 1,2, то К = dp/d = = 1,2 1,41 = 1,68. Исходя из этого предположения, основанного на необходимости уменьшения турбулизации вытекающей из резонатора струи, следует, что при более низких давлениях (когда а 1,2) и особенно для стержневых излучателей (у которых струя имеет кольцеобразное сечение) должно наблюдаться увеличение мощности уже при меньших значениях коэффициента К, что и имеет место в действительности (см. гл. 5). Ввиду того, что указанное предположение еще строго не обосновано, то, подводя итоги влияния коэффициента К на излучаемую мощность, следует отметить, что бесспорна сейчас необходимость увеличения р до диаметра максимального расширения струи. Дальнейшее увеличение К, по-видимому, можно рекомендовать лишь после проверки каждой конкретной конструкции, так как мощность излучения зависит от многих параметров. [c.41]

До сих пор мы сопоставляли кривые распределения давления в деформированной струе с частотными характеристиками эквивалентного излучателя, пытаясь качественно объяснить ход полученных частотных зависимостей. При этом было выяснено, что все изменения частоты генерации весьма удовлетворительно объясняются соответствующими изменениями расстояния между отражающей стенкой резонатора и скачком уплотнения (строго говоря, его средним положением). Поэтому можно считать гипотезу Мерха [24] об определяющем влиянии на частоту указанного расстояния (параметра В) подтвержденной (в том числе и для стержневого излучателя), причем, естественно, что при расчетах такой резонансной системы должны быть учтены фазовые соотношения между отраженной волной и колеблющимся скачком. Согласно представлениям Мерха, частота излучения определяется одинарным или двойным временем прохож- [c.85]

Рассмотрим теперь характеристики направленности. Здесь следует указать, что в зависимости от частоты характеристика направленности излучателя без рефлектора может существенно изменяться, однако для исследованных нами конструкций мы никогда не получали однолепестковых характеристик, подобных тем, которые наблюдались Гартманом [30] и Буше [26]. При настройках, соответствующих оптимальному режиму работы ГСИ-4, его диаграммы направленности (см., например, кривую 4 на рис. 65) представляют нечто среднее между характеристиками монополя и диполя. При этом главный лепесток излучения почти всегда наблюдался по оси излучателя, тогда как генераторы, исследованные Гартманом, имели основной лепесток, расположенный приблизительно под углом 90° к этому направлению. Второй лепесток характеристики направленности стержневых излучателей может сильно деформироваться и менять угол при изменении параметров настройки. [c.94]

Для этого в реальную волноводную систему (рис. 2, а), состоящую в общем случае из преобразователя 1, концентратора 2 и рабочего звена 3 с излучателем 4, вводится измерительное звено 5 — однородный волновод, выполненный из материала с малыми потерями (например, алюминия, титана или железо-кремниевого сплава с 6% кремния). Волноводная колебательная система нагружена на сопротивление Zн нагрузки. Длина измерительного звена 5 выбирается равной Я5/2, где Я5 — длина волны в материале измерительного звена (с учетом стержневой скорости распространения упругих колебаний). В этом методе фактически определяется величина входного сопротивления в начале рабочего звена, но при резонансном значении параметрой последнего с точйостью до учета потерь в этом звене это сопротивление практически совпадает с сопротивлением 2н. В частности, если звено 3 отсутствует, то входное сопротивление совпадает с величиной 2н. Если известны амплитуды колебательного смещения измерительного стержня (рис. 2,6) тах В ПуЧНОСТИ колебаний, тШ в узле колебаний и на конце измерительного стержня, т. е. в начале рабочего звена, а также расстояние с от конца звена 5 до узла смещения, то активная составляющая нагрузки может быть определена [13] из выражения [c.216]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...