Конструктивные схемы и выбор уплотнений

Наиболее важной характеристикой уплотнений является их герметизирующая способность. Требования к герметичности соединений определяют выбор типа уплотнения и влияют на конструктивную схему всего агрегата. Теория [c.34]

Выбор конструктивной схемы КУ является наиболее сложным и ответственным этапом проектирования и осуществляется на основе анализа функциональных параметров с учетом параметров технологической наследственности. К функциональным параметрам КУ относят герметичность уплотнения (допускаемые утечки) пропускную способность и гидравлическое сопротивление контактное давление чувствительность к погрешностям изготовления, монтажа и температурным деформациям стойкость к динамическим нагрузкам при срабатываниях, коррозионному и эрозионному воздействию среды, внешним эксплуатационным воздействиям. [c.221]

Конструктивные схемы и выбор уплотнений [c.289]

Предложенная в настоящей главе методика посвящена исключительно уплотнениям второй группы и позволяет избежать серьезных ошибок в процессе их выбора. Следует иметь в виду, что здесь не дано количественного алгоритма оптимизации, а лишь качественно описан процесс выбора уплотнения, Не заменяя поиска и анализа конструктивных схем, методика обеспечивает их систематичность. [c.177]

При выполнении курсового проекта из всего многообразия вариантов конструктивных решений необходимо выбрать один, оптимальный. Число возможных сочетаний типа подшипников, схемы их установки, способов регулирования, конструкций крышек подшипников, стаканов, зубчатых или червячных колес, червяков, уплотнений и корпусов велико. Многообразие возможных конструктивных решений создает при выполнении проекта определенные трудности. Для облегчения выбора решений в настоящей главе приведены варианты типовых конструкций узлов зубчатых и червячных передач, состоящих из валов с установленными на них деталями. Напомним, что сборка валов с сопряженными деталями выполняется, как правило, вне корпуса машины. [c.250]

Принципиальные схемы одинарных торцовых уплотнений определяются следующими основными конструктивными решениями ги ф1авлически разгруженный или неразгруженный стык пары трения, внутреннее или внешнее расположение стыка пары трения относительно рабочей жидкостр вращающийся или неподвижный упругий элемент (см. гл. 8), внутреннее или внешнее расположение пружины относительно рабочей среды. Сочетания указанных конструктивных решений дают возможные конструкции одинарных торцовых уплотнений. Выбор конструктивной схемы определяется конкретными условиями эксплуатации. [c.288]

Рассмотрены вопросы герметизации клапанных уплотнений агрегатов пнев-могидравлических и вакуумных систем, выбора силовой и конструктивной схемы, материалов, а также вопросы нормирования контактных давлений на уплот нительных поверхностях, расчета и конструирования деталей клапанных уплотнений. Изложены основы технологического обеспечения герметичности и работоспособности клапанных уплотнений, методы испытания и повышения надежности. [c.2]

Две схемы КУ стоят в классификации конструктивных схем и способов достижения герметичности отдельно конструкция с расплавляемым (запаянным) контактом (схема 24) и конструкция с жидкостным уплотнением (схема 25). Герметизирующей средой в первой из них служат металлы, обладающие смачивающей способностью по отношению к материалу перекрывающего клапана. Выбор металла зависит от температуры прогрева при вакуумировании. Могут использоваться сплав Вуда, олово, золото, серебро, индий, медь — иногда с добавкой порощ-ка железа, никеля. Во второй схеме в качестве перекрывающей среды обычно используют ртуть. Эта схема находит применение в непрогреваемых системах низкого вакуума. [c.14]

Имеются следующие технические средства для снижения относительных удлинений выбор оптимальных схем проточной части в каждом цилиндре и взаимного расположения цилиндров применение двухкорпусных цилиндров устройство в цилиндрах камер отбора так, чтобы улучшить процесс прогрева и сблизить тепловое состояние корпуса и ротора подвод пара оптимальной температуры в различные отсеки уплотнений оптимизация соотношения масс корпуса и ротора целесообразное расположение неподвижных точек корпусов и упорных подшипников уменьшение оттока теплоты от корпусов наружу в зоне их опор увеличение жесткости ЦНД и многие другие. Некоторые из указанных средств связаны с глубоко принципиальными вопросами выбора кинематических схем турбинных ступеней, другие — с принципами конструирования деталей турбин, которые были рассмотрены в п. П1.4—III.7. При этом ряд конструктивных решений, как, например, двухкорпусные цилиндры, экраны, опоры цилиндров, конструкции лабиринтовых уплотнений и думмисов и др. должны разрабатываться с учетом особенностей быстрого пуска [c.52]

Абсолютные тепловые расширения роторов и корпусов современных мощных паровых турбин достигают весьма больших значений (до 30-50 мм) и существенно определяют не только выбор осевых зазоров в проточных частях ЦВД, ЦСД и ЦНД, но и ряд конструктивных решений по турбине и турбогенератору (выбор конструкции концевых, диафрагменных и надбандажных уплотнений, схем фиксации и опирания ротора и корпуса на фундамент, системы связей смежных цилиндров межлу собой и с подшипниками и др.). Оптимизация этих решений на основе комплексного анализа абсолютных и относительных перемещений роторов и корпусов с учетом упругих деформаций при всех основных эксплуатационных режимах позволяет достигнуть оптимального сочетания показателей тепловой экономичности, надежности и маневренности. Поэтому точность указанных расчетов на стадии проектирования, апробация их путем сопоставления с опытными данными, полученными после пуска турбин, имеет большое значение. Кроме того, как отмечалось выше, такое сопоставление дает и интегральную оценку точности определения температурного состояния роторов и корпусов. [c.142]

По использованию рабочего тела турбины выделяют ТНА с автономной или предкамерной турбиной, каждая из которых имеет характерные конструктивные особенности, что предопределяет выбор компоновочной схемы ТНА. Так, автономная турбина малорасходная т = 2...5 %т ), поэтому проблема подвода и отвода газа от нее решается достаточно просто и практически не оказывает влияния на выбор компоновочной схемы. Кроме того, автономные турбины вьшолняются, как правило, активными с относительно малым давлением газа на выходе - (2...5) 10 Па, что упрощает систему уплотнений самой газовой полостью турбины. И наоборот, для предкамерной турбины характерны большие расходы рабочего тела (/й . = 30...70 % и более) и высокие значения давлений на входе и выходе турбины. Как правило, давление газа на выходе предкамерной турбины всегда больше давления в камере двигателя на 10...30 %, а давление на входе в турбину составляет (1,5...2) р . У такой турбины для подвода и отвода больших расходов газа с высоким давлением газоводы получаются толстостенными со сложной конфигуращ1ей. Кроме того, конструкщ1я уплотнительного узла, обеспечивающего надежную герметизацию полостей с высоким давлением газа турбины и жидкостной насоса, получается сложной. [c.199]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...