Отношение скоростей для сопла (Ф)

Отношение скоростей для сопла, (ф) [c.181]

Скорость входа пара на лопатки активной ступени 1200 м/с, угол сопла 25° отношение скоростей в ступени u j = = 0,25. Определить потерю с выходной абсолютной скоростью, если лопатки симметричные, т. е. Pi = P2- Коэффициент скорости для лопаток ф = 0,87. Абсолютную скорость на выходе с лопаток определять построением треугольников скоростей. [c.192]

Для определения более точных значений скорости и расхода газа необходимо учитывать трение газа о стенки канала (сопла). Это трение приводит к уменьшению теоретических значений скорости и расхода, что учитывается так называемым скоростным коэффициентом сопла ф, представляющим собой отношение действительной скорости истечения Шд к теоретической т [c.167]

Задача 3.47. Определить площадь выходного сечения и выходную высоту рабочих лопаток активной ступени, если параметры пара перед ступенью ро—2 МПа и to= =350° С, давление пара за ступенью р2=1,5 МПа, скоростной коэффициент сопла ф=0,95, скоростной коэффициент лопаток г )=0,87, угол наклона сопла к плоскости диска 01 = 13°, отношение окружной скорости на середине лопатки к действительной скорости истечения пара из сопл ы/с1=0,45, угол выхода пара из рабочей лопатки 2=22°, удельный объем пара на выходе из рабочих лопаток У2=0,143 м /кг, средний диаметр ступени с1=1 и, расход пара М=30 кг/с, коэффициент расхода для рабочей лопатки цг=0,95 и степень парциальности впуска пара е=0,4. [c.131]

Отсюда следует, что < 2, ибо 1-2а > а. а правые части написанных равенств одинаковы. Очевидно также, что и работа Л о,равная Н — ка = Л < 1 — 12 = Ло (см. рис. 8.9), т. е. Но — Н = всегда положительна. Отношение действительной скорости ы>2а к теоретической называется скоростным коэффициентом сопла ф. Этот коэффициент различен для разных сопел, значения его определяют опытным путем. Для сопел современных турбин Ф = 0,93—0,98. [c.115]

В дальнейшем выбор углов Р и а (рис. 7.1, а) основан на использовании следующих данных. Определение угла р/2 связано с заданием границы начального участка струи. Граница начального участка определяется тем, что до значения /г = /гн скорость на оси струи Vo равна скорости в выходном сечении сопла Оо, а при /г>/1н скорость Уос изменяется, уменьшаясь с увеличением Н. Скорости течения в выходном сечении сопла условно принимаем одинаковыми для всего сечения. Влияние неравномерности распределения скоростей в выходном сечении сопла и степени турбулентности потока на характеристики струи учитывается вводимым далее коэффициентом структуры струи а. На рис. 7.2, а приведены обобщенные характеристики изменения Уос/уо= = ф(2а/г/с о) для струи круглого сечения [3]. Здесь о — диаметр сопла. Характеристика построена на основании обработки опытных данных, полученных рядом экспериментаторов точки характеристики, обозначенные цифрами /, 2, 3, 4, 5, отражают соответственно данные работ [66, 118, 113, 43, 40]. Для точек характеристики, отвечающих различным первичным опытным данным, указываются следующие значения коэффициента а в двух случаях а = 0,066, в одном —а = 0,07 и в двух случаях а=0,076. Этим коэффициентам а отвечают соответственно следующие отношения максимальной и средней по сечению скоростей в выходном сечении сопла Уо,тах/Уо=1 1.1 и 1,25. В сред- [c.60]

Сверхзвуковые скорости течения могут возникнуть при больших перепадах давлений только в том случае, если выходная часть сопла расширяющаяся. Имея в виду возможность получения в некоторых случаях сверхзвуковых скоростей течения, следует оговорить, что приведенные на рис. 22.1 характеристики для Мо>1 относятся к так называемым расчетным режимам течения, при которых давление в выходном сечении сопла равно давлению в пространстве, в котором распространяется струя. При нерасчетных режимах сверхзвукового течения на некотором участке струи за соплом образуется система скачков уплотнения, и лишь за пределами этого участка, называемого газодинамическим, статическое давление в струе становится равным давлению окружающей среды. За пределами газодинамического участка развитие сверхзвуковой струи подчиняется тем же законам, что и при расчетном режиме течения. Отношение площади сечения струи в конце газодинамического участка к площади выходного сечения сопла n = f /fo, которое называют степенью нерасчетности струи, приближенно равно отношению статического давления в выходном сечении сопла к давлению в пространстве, в котором распространяется струя. На нерасчетных режимах с увеличением Пс значительно повышается скорость течения. На рис. 22.1, <9 показаны для различных значений Пс характеристики иос/Уо=ф(/г/о о) при Мо=1,5 (кривые, показанные на рис. 22.1, ( , соответствуют данным теории струй, точки на рис. 22.1,5 опытные). [c.234]

Расчеты показали, что независимо от наклонения траектории перелета к плоскости движения Луны прямая вертикальная посадка возможна только в районе, ограниченном селеноцентрической широтой —11° ф 11,23° и селеноцентрической долготой 230° 5 >. 5 350° для времен перелета 1 сут 12 10 сут. Оптимальный маневр на траектории прямой вертикальной посадки состоит в одноразовом включении двигателя КА. Чтобы в конце непрерывного участка торможения двигателем скорость и высота над поверхностью Луны одновременно обратились в нуль, необходимо располагать двумя параметрами управления. Например, иметь возможность выбирать начальный момент включения двигателя и длительность его работы (за счет соответствующего запаса топлива). Такое сочетание позволяет реализовать посадку с наименьшими энергетическими затратами. В частности, для траектории перелета Земля — Луна длительностью 3,3 сут, когда начальная скорость в момент включения двигателя близка к 2550 м/с, величина потребной характеристической скорости КА составляет 2680—2850 м/с для начальных тяговооруженностей (отношение тяги к начальному весу КА на Земле) По = 0,5—2,0. При этом высота включения двигателя достигает 500—130 км, время его работы 400—100 с (при скорости истечения газов из сопла двигателя РУ = 3000—4500 м/с) [23]. На- [c.283]

Рассматриваемые эффекты проявляются особенно наглядно в непрофилированных суживающихся соплах и отверстиях. В соответствии с теорией Ф. И. Франкля второе критическое отношение давлений для непрофилированных отверстий зависит только от физических свойств газа и формы отверстия. Аналогичная зависимость обнаруживается и для конических сопл с цилиндрическим выходным участком. Величина Ekpi для конических сопл уменьшается с уменьшением цилиндрического участка и переходом к не-профилированным отверстиям малой длины. Аналогично изменяется и коэффициент скорости величина его существенно уменьшается для конических сопл и непрофилированных отверстий. [c.220]

По мере уменьшения давления окружающей среды р уменьшается давление на срезе сопла. Однако опыт показывает, что при уменьшении давления среды до значений Рц<ркр давление р па срезе коио-идалыюго сопла остается постоянным и равным критическому р,ф. В связи с этим истечение и расход газа при Р < р,ф также остаются постоянными (линия Ь с) и равными их значениям в точке Ь, т. е. критическим ш,ф и Л4 р. Формулы для определения критических скорости ш р и расхода (И, р можно получить из (I77) и (578) путем подстановки в них вместо р/р, отношения давлений Ркр/рх (579) [c.237]

Число ступеней давления у многоступенчатой турбины выбирают по общему теплопадению и по теплопадению в отдельных активных ступенях, в каждой из которых должны быть максимальные к. п. д. Если принять, что турбина вращается ср. скоростью 3000 об мин, то при средних значениях коэффициента ф и угла ь пользуясь соответствующими формулами, можно получить, что по условиям механической прочности дисков и лопаток оптимальные, значения теплопадений по отдельным ступеням должны возрастать от 42 в части высокого давления до 170 кдж1кг в последних ступенях. С увеличением теплопадения в по-Одедних ступенях турбины отношения давлений в них становятся меньше критических, это означает, что сопла в этих ступенях должны быть расширяющимися. Изготовление таких сопел конструктивно очень сложно и при переменном режиме они работают плохо. Поэтому современные турбины конструируют так, чтобы работа их протекала с переменной степенью реактивности, возрастающей постепенно до 0,5 и более по мере движения пара к последней ступени. В ступенях высокого давления для уменьшения потерь от эжекции пара из зазоров применяют степень реактивности 0,05—0,15. [c.344]

Мы видели, что температура жидкости, применяемой в качестве охладителя, не должна превышать ее температуру кипения или, по крайней мере, температура стенки Ту, ж должна оставаться ниже определенной величины, выше которой начинается пузырьковое кипение. Таким образом, мы можем определить предельную температуру (7 г ж)пр. Для Г , ж> (7 г ж)пр удельный тепловой поток ф р резко возрастает. Эта переходная точка связана с величиной Фкр, равной Фи пр — удельному тепловому потоку при верхнем пределе, соответствующем пузырьковому кипению. Эту величину ф пр можно использовать в качестве критерия при расчете охлаждающей способности топливного компонента. Вообще говоря, следует отметить, что величина Ф пр имеет максимум при определенном давлении, а при изменении давления в пределах от О.З до 0,7 критического давления она меняется незначительно. Фи пр уменьшается с увеличением температуры жидкости Г и увеличивается с повышением скорости жидкости V. Величина Фи пр может также возрастать из-за образования отложений на стенках охлаждающего тракта при протекании по нему охлаждающей жидкости. Всестороннее сравнение различных топливных смесей нельзя провести, рассматривая только свойства жидкостей. В работе [55] проведено сравнение различных топлив с теоретической точки зрения при использовании их в стандартном двигателе, имеющем следующие характеристики тяга 25 г давление в камере сгорания 20 кг1см характеристическая длина 100 см диаметр критического сечения сопла 31 см отношение площадей поперечного сечения камеры и критического сечения сопла /к//кр=2 1 отношение площадей выходного и критического сечений сопла /а//кр=7 1 полуугол сужающейся части сопла 30 полуугол расширяющейся части сопла 15° потеря давления в системе охлаждения равна 5,25 кг1см . Данные, полученные в работе [55], приведены в табл. 15. [c.457]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...