Общая характеристика алюминиевых сплавов

Общая характеристика алюминиевых сплавов [c.359]

Влияние скорости деформации на характеристики прочности алюминиевых сплавов значительно меньше, чем у армко-железа и малоуглеродистых сталей. Характер изменения прочностных характеристик в общем такой же, как и у сталей более интенсивное возрастание со скоростью деформации сопротивления в области малых деформаций и более слабая зависимость от скорости деформации предела прочности достаточно резкое изменение в зависимости деформации прочностных характеристик от скорости в области скоростей е 10 с" (см> рис. 51). [c.126]

Вышеуказанные положения относятся к усредненной четко выраженной текстуре плит и листового материала и не дают полного описания характеристик микроструктуры. В работе [243] отмечено, что при горячей обработке в области высоких температур в сплаве Ti — 6 А1 — 4V образуются пластинчатые структуры, в которых группы пластин а-фазы общей ориентации концентрируются в локализованной зоне. Такие структуры без сомнения относятся к структурам с колониями а-фазы, о которых упоминалось выше. Как было показано, такие структуры не оказывают ярко выраженного влияния на КР. Однако осторожность должна быть проявлена в случае изгиба деталей большого сечения с пластинчатой структурой. Возможно, что подобная ситуация может возникать в случае алюминиевых сплавов, в которых высотное направление наиболее опасное. Можно ожидать, что для титановых сплавов важным фактором является боковая протяженность пластин структуры а-фазы, хотя это не было исследовано подробно. Существование таких полос в структуре обусловливает, вероятно, области полосчатости, наблюдаемые на многих поверхностях разрушения (см. рис. 109, а). Если это справедливо, то небольшая боковая протяженность полосчатости указывает, что полосы имеют подобный небольшой боковой размер, поэтому такие структуры могут быть более точно определены как двояковыпуклые, а не пластинчатые. [c.423]

Картина роста трещин примерно такая же. В обзоре [521 для алюминиевых сплавов эффект частоты, количественно незначительный в обычной атмосфере, растет с повышением температуры и влажности. Это же отмечалось для нержавеющих сталей [2211 и высокопрочных сталей [118]. Возникает вопрос — существует ли предел нагрузки, ниже которого трещина не растет, т. е. физический предел выносливости. В работе [327] испытывали на трещиностойкость чистую медь, низкоуглеродистую и нержавеющую (тип 304) стали с большой частотой нагружения (20 кГц) и установили, что такой предел есть. При этом измеряли скорости роста трещин до 4 10 мм/цикл. Изменение минимальной скорости роста трещины от 10 до 10 мм/цикл не влияет на пороговый размах коэффициента интенсивности напряжений, т. е. существует нагрузка, ниже которой образец с трещиной может выдержать бесконечное число циклов. С практической точки зрения не так уж важно знать предел выносливости и пороговый размах коэффициента интенсивности напряжений при малой частоте и очень больших базах. Все должно определяться спецификой нагружения детали в эксплуатации. В данном исследовании частота нагружения была характерной для конкретных изделий, и при этой частоте определяли предел выносливости и пороговый размах коэффициента интенсивности напряжений. В общем желательно в расчетах использовать пороговые характеристики и предела выносливости, полученные с одинаковой частотой и на одинаковых базах. Надо отметить, что предел выносливости и пороговый размах коэффициента интенсивности напряжений очень сходные характеристики, обе они определяют предел нераспространения разрушения при циклическом нагружении. [c.128]

Для многочисленных приложений уже более не приемлем расчет при неограниченной [долговечности путем введения соответствующих теоретических коэффициентов к пределу выносливости гладких образцов. Это могло бы привести к неоправданному завышению [размеров сечений, особенно для деталей, выполненных из алюминиевых сплавов, которые работают при относительно малых числах циклов. Современная тенденция состоит в том, чтобы проводить расчеты при ограниченной долговечности, и это может быть достигнуто для тех случаев, когда средние и знакопеременные нагрузки прикладываются согласно описанному ниже общему расчетному методу. Этот метод базируется на [объяснении характеристик образцов с концентрацией напряжений исходя из характеристик гладких образцов путем введения соответствующих эффективных коэффициентов концентрации. Сводка прилагаемых формул приведена в разд. 7.11, а примеры их применения даны в разд. 7.9. [c.20]

Сопоставление опубликованных результатов по усталостной прочности прессованных и прокатных алюминиевых сплавов, наводит на мысль о том, что имеется некоторая общая схема распределения их усталостных характеристик, не имеющая очевидной связи с пределом прочности. Разброс приведенных в литературе экспериментальных результатов объясняется частично различием в испытательных машинах и в технике проведения экспериментов, на что указывалось в разд. 1.5, и частично наличием дефектов в материале. Дефекты тех типов,, которые сопровождаются уменьшением усталостной прочности, могут быть, вероятно, устранены усовершенствованием методов производства материалов. [c.63]

Экспериментальное исследование анизотропии характеристик сопротивления пластической деформации производилось неоднократно. В общем анизотропия проявляется сильнее с уменьшением степени симметрии кристаллической решетки. Например (табл. 10.1), у цинковых, магниевых и а-титановых сплавов (гексагональная решетка) анизотропия обычно выражена сильнее, чем у медных, алюминиевых сплавов (г. к. ц. решетка) и р-титановых сплавов (о. ц. к. решетка). Анизотропия также растет с увеличением структурной неоднородности материала, например у латуней анизотропия Ств заметнее, чем у чистой меди. [c.332]

Для заливки короткозамкнутых роторов асинхронных двигателей общего назначения применяется алюминий технической чистоты А5, А7, а для заливки роторов асинхронных двигателей с особыми характеристиками (повышенным скольжением, увеличенным пусковым моментом и др.) -литейные алюминиевые сплавы (табл. 14.3). [c.627]

Испытания ряда материалов (баббит Б-83, свинцовистые бронзы, алюминиевые сплавы с различным содержанием олова) выявили существенное различие величины суммарной общей нагрузочной способности и гидродинамической составляющей ее. Свинцовистые бронзы по этой характеристике уступают алюминиевым сплавам почти в 2 раза, а алюминиевые сплавы почти не имеют различия с эталонным оловянным баббитом Б-83. Этим, пожалуй, и объясняются наметившиеся в последние годы тенденции в использовании алюминиевых сплавов, содержащих олово до 30-50%>вместо мягких баббитов,в Японии. Англии и др. странах. [c.50]

Коррозионная стойкость на воздухе и в электролитах большинства материалов с матрицами из алюминия и магния в общем ниже, чем у гомогенных сплавов. Особенно она понижается, когда воздействию коррозионной среды подвергаются торцы материала. При этом происходит усиленное растворение матрицы вследствие ускоряющего воздействия волокон и других упрочняющих фаз, являющихся катодами. Для защиты от коррозии следует применять те же методы которые используются для обычных алюминиевых и магниевых сплавов с исключением контакта с коррозионной средой торцов материала. Коррозионностойкими материалами могут считаться композиционные материалы с матрицами на основе титана, свинца, меди. Особые преимущества могут быть достигнуты по характеристикам усталости п по торможению развития коррозионных трещин. [c.79]

А. Белые антифрикционные сплавы (баббиты). К белым антифрикционным сплавам относятся, во-первых, таковые с оловянной, свинцовой и оловянно - свинцовой основами, но-вторых, с цинковой и алюминиевой основами. Из них главное аначение пока имеют первые. Для характеристики основных свойств всякого антифрикционного сплава прежде всего необходимо знать, из каких структурных составляющих складывается его структура в целом, каковы твердость и плавкость каждой из них, какова общая твердость сплава, как ведет себя сплав в отношении ликвации. Конечно такая характеристика является лишь предварите.пьной, основной. Если такая предварительная характеристика ока- [c.405]

Полуфабрикаты из алюминиевых бронз, легированных железам, никелем и марганцем, нашли широкое применение для нагруженных деталей в. различных конструкциях. химического аппаратостроения, в судостроении, в авиации я общем машиностроении. Этому способствует сочетание в указанных сплавах высоких прочностных характеристик при достаточно высоких пластических свойствах и ударной вязкости с большой коррозионной стойкостью. [c.314]

Анизотропию свойств в данной детали в общем можно оценить по свойствам других аналогичных деталей точное же количественное распределение свойств по объему детали можно получить только специальным выборочным их исследованием Усталостные характеристики алюминиевых сплавов определяются обычно теми же методами, что и для других металлических материалов. Следует, однако, заметить, что алюминиевые сплавы, а также и магниевые не обнаруживают на кривой выносливости Iоризонтального участка (ее ординаты непрерывно уменьшаются с увеличением числа циклов) [c.23]

При сравнении эксплуатационных характеристик при использовании сплавов на основе железа, алюминия и титана очевидна недостаточность таких данных для титановых сплавов. Это объясняется, во-первых, тем, что использование титановых сплавов началось сравнительно недавно, во-вторых, неЕЮТорые данные, полученные на военных конструкциях, составляют секретную информацию. Следует отметить различия в поведении алюминия и титановых сплавов в водных растворах, которые, вероятно, являются общими и для других сред. Алюминиевые сплавы проявляют КР при очень низких величинах К- При этом часто трудно определить величину Л екр [230]. Для титановых сплавов сравнительно легко определить пороговую величину Кгкр и установить, развивается процесс КР или нет. Кроме того, скорости роста трещин в титановых сплавах обычно более высокие (10 см/с). Таким образом, в противоположность алюминиевым сплавам коррозионное растрескивание титановых сплавов легче предотвратить, чем уменьшить скорости роста трещин. В алюминиевых сплавах последнее достигается перестариванием [230]. Доступные эксплуатационные данные для титановых сплавов указывают на отсутствие проблем КР для большинства случаев применений немногие, скорее впечатляющие, исключения были даны в тексте. Можно надеяться, что этот обзор, суммирующий известные особенности КР, создаст основу для распознания и устранения потенциальных проблем КР в будущем. [c.414]

Характеристика диаграмм растяжения. Для расчета конструкций за пределом упругости необходимо знать диаграмму растяжения (сжатия) материала а = / (е). Для большинства металлов можно принять, что диаграммы растяжения и сжатия совпадают. На рис. 88 показаны характерные диаграммы растяжения материалов (241. Зона О А носит название зоны упругости. У некоторых материалов (например у малоуглеродных сталей) диаграмма растяжения 1 имеет площадку текучести АВ, которая называется зоной общей текучести. Здесь происходит существенное изменение длины образца без заметного увеличения нагрузки. Наличие площадки текучести для металлов не характерно. В большинстве случаев при испытании на растяжение и сжатие она не обнаруживается. Кривая 2 типична для высокопрочных легированных сталей, 4 — для высокопрочных алюминиевых сплавов, 5 — для большинства пластичных алюминиевых сплавов. Зона ВС называется зоной упрочнения. Здесь удлинение образца сопровождается возрастанием нагрузки, но неизмеримо более медленным (в сотни раз), чем на упругом участке. [c.335]

Испытания на СРТУ листов толщиной 1,6 мм алюминиевого сплава 1424 Т1 (система Al-]Vlg-Li) в работе [91] проводили в соответствии с требованиями американского стандарта ASTME 647-95. Использовались образцы в виде пластины с центральным надрезом (образец типа ЦНР). Общим требованием к этим образцам явилось то, чтобы отношение рабочей длины образца х к его ширине W было достаточно большим, т.е. L/W >1,2. Было показано, что уменьшение длины образца ниже рекомендуемого стандартами на методы испытаний приводит к небольшому увеличению скорости роста усталостных трещин и заметному снижению характеристик вязкости разрушения. [c.144]

Использован набор головок, аналогичный применяемому в акустической системе 3 5АС-012 (ПО Радиотехника ) —75Г.ДН-3, 20ГДС-3, 6ГДВ-7, изготовляемые ПО Карпаты , г. Ивано-Франковск.. Головки отличаются лишь тем, что диффузородержатели, изготавливаемые методом точного литья из алюминиевых сплавов, имеют соответствующую форму, позволяющую применять их как декоративные детали внешнего вида АС. Это дало возможность в конструкции АС отказаться от применения каких-либо дополнительных декоративных накладок. Головки СЧ и ВЧ установлены иа лицевой паиели несимметрично относительно вертикальной оси симметрии АС. Для предотвращения влияния на характеристики головки СЧ колебаний воздуха в. корпусе АС, возникающих прн работе головкн НЧ, с внутренней стороны головка СЧ изолирована -от общего объема специальным герметичным пластмассовым колпаком. [c.42]

Предварительные замечания. В предыдущих параграфах главы обсуж-дспы многие общие особенности структуры и свойств металлов и сплавов. У отдельных металлов или сплавов имеется ряд специфических свойств, знать которые необходимо инженеру, занимающемуся проблемой надежности, при проектировании тех или иных конструкций, В настоящем параграфе остановимся па некоторых особенностях наиболее важных для техники металлов и сплавов. К их числу относятся железоуглеродистые сплавы (стали, чугуны), алюминиевые, магниевые, сверхлегкие, медные, никелевые сплавы, титан и его сплавы, цирконий и его сплавы, бериллий, тугоплавкие металлы и их жаропрочные сплавы. Некоторые механические и упругие характеристики семи чистых металлов приведены в табл. 4.11. [c.318]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...